GB/T34108-2017
金属材料高应变速率室温压缩试验方法
Metallicmaterials—Highstrainratecompressiontestmethodatambienttemperature
- 中国标准分类号（CCS）H22
- 国际标准分类号（ICS）77.040.10
- 实施日期2018-04-01
- 文件格式PDF
- 文本页数25页
- 文件大小1.67M
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金属材料高应变速率室温压缩试验方法
国家标准 GB/T34108一2017 金属材料 高应变速率室温压缩试验方法 Metallicmaterials一Highstrainratecompressiontestmethodatambient temperature 2017-07-31发布 2018-04-01实施 中华人民共利国国家质量监督检验检疙总局 发布 国家标准化管理委员会国家标准
GB/34108一2017 前 言 本标准按照GB/T1.1一2009给出的规则起草
本标准由钢铁工业协会提出
本标准由全国钢标准化技术委员会(SAC/Tc183)归口
本标准起草单位:工程物理研究院总体工程研究所、钢研纳克检测技术有限公司、科学技 术大学、西北工业大学、宝山钢铁股份有限公司冶金工业信息标准研究院
本标准主要起草人钟卫洲、胡文军、高怡斐、胡时胜、徐伟芳、郭伟国、方健、董莉
GB/T34108一2017 引 言 材料动态力学性能参数是研究交通碰撞、空间碎片撞击、武器毁伤等结构冲击响应的基础数据
高 应变速率下金属材料的压缩性能反映了材料在动态压缩载荷下的塑性流动、应变速率效应等力学特征 是结构设计、优化和制造中的关键材料参数,是建立材料塑性大变形本构模型与失效判据的重要参量， 也是采用数值分析方法研究金属材料结构冲击行为进行模拟不可缺少的基本依据
当金属材料处于高 应变速率变形时,许多材料的动态力学性能(如屈服强度,失效应变)表现出应变速率相关性
高速撞击 条件下金属材料经历的应变速率高达 远高于GB/T7314一2005中的应变速率 10-" '10-'s=')
因此通过高应变速率压缩试验方法测试金属材料动态压缩力学特性,对于金属 结构设计的选取材料、优化、加工和数值评估等方面具有重要的工程应用意义
10" '内力学性能的主要试验方法,基 霍普金森压缩试验是研究材料在应变速率范围为10 -维弹性应力波和试样应力、应变分布均匀性假定根据一维波传播理论求解波导杆与试样端面的应 于 其试般装登具有结传简单.测橇方法精巧,操 力-位移-时间关系,从而得到试样的应力-位移-应变关系
作方便,加载波形容易控制的特点,通过设计加教脉宽和试样尺寸,使试样在变形过醒中处于动平衡状 态,从而在试样变形分析中无需考虑波动效应,将应力波效应与应变速率效应成功解耦,获得材料在高 应变速率下的力学性能
本标准和GB/T7314共同构成了评价金属材料在室温低应变速率和高应变速率压缩加载下力学 性能的试验方法
IN
GB/34108一2017 金属材料 高应变速率室温压缩试验方法 范围 本标准规定了金属材料高应变速率压缩试验方法的术语和定义、符号和说明、试验原理、试验设备、 试样、试验程序、试验数据处理和试验报告等
本标准适用于室温下金属材料在10'、-10'、'应变速率范围内压缩应力-应变曲线等力学性能 的测定
规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的
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GB/T1804 -般公差未注公差的线性和角度尺寸的公差 GB/T2975钢及钢产品力学性能试验取样位置及试件制备 GB/T7314金属材料室温压缩试验方法 GB/T10623金属材料力学性能试验术语 GB/T13992金属粘贴式电阻应变计 GB/T32967.1金属材料高应变速率扭转试验第1部分:室温试验方法 JG623电阻应变仪 术语和定义 GB/T10623和GB/T32967.1界定的以及下列术语和定义适用于本文件 3. 弹性纵波elasticlongitudinalwave 质点运动方向与波传播方向平行的弹性应力波 3.2 纵波波速Iongitudimnlwaveveloeity 弹性纵波波阵面的传播速度
3.3 分离式霍普金森压杆splitHopkinsonpressurebar -种用于测试高应变速率下试样压缩应力-应变曲线等力学性能的霍普金森杆 3.4 波导杆barforwavetransmit 试验装置中的输人杆和输出杆,用于弹性应力波的传导,实现对试样的加载
GB/T34108一2017 3.5 输入杆imputbar 试验装置中用于传导人射波和反射波信号的波导杆
3.6 输出杆outputbar 试验装置中用于传导透射波信号的波导杆
3.7 撞击杆striker 试验装置中撞击输人杆的短杆,用于在波导杆中产生弹性应力波
3.8 吸收杆absorptiobar 试验装置中用于吸收输出杆动能的金属杆
符号和说明 本标准使用的符号及其说明见表1
表1符号和说明 符号 单位 说明 分离式霍普金森压杆试验系统 输人杆中应变计中心离试样端的距离 a mm 输出杆中应变计中心离试样端的距离 mm 波导杆中纵波波速 mm/ms 波导杆材料的密度 g/mm mm 波导杆半径 rb 波导杆直径 mm d MP E 波导杆材料的弹性模量 波导杆的长度 mm L、I1、lT mm 撞击杆,输人杆和输出杆的长度 R MPa 波导杆中的应力 R MPa 波导杆材料的屈服强度 mm/ms 撞击速度 撞击杆允许的最大速度 vmnan mm/ms 试样 试样初始长度 mm 试样初始半径 mm dd
试样初始直径 mm 试样材料的密度 g/mm mm/ms 试样中弹性纵波波速
GB/34108一2017 表1(续》 符号 单位 说明 试验材料的力学性能参数 mms 工程压缩应变速率 平均工程塑性应变速率 ms 工程压缩应变 R MPa 工程压缩应力 应变测试系统 U. 第通道的应变标定时的电压j- =1,2，..,n1 U 第通道测试信号的电压j=1,2n U 桥压 U 应变计测试输出电压 测试信号 人射波、反射波、透射波起点对应的数据点序号 n、n2、n3 人射波的脉冲宽度 ms 应力波在波导杆中传播的距离 mmm 时间 mnSs 应力波作用时间 ms 工程压缩应力一时间曲线中屈服强度对应的时刻 ms 采样时间间隔 ms 时间积分变量 ms 弹性压缩波产生的弹性应变 第通道的应变测量值，j=1,2,," 分别由人射波、反射波和透射波产生的弹性应变 e1、eR、e1 试验原理 在室温条件下,基于一维应力波理论和应力均匀假定,采用分离式霍普金森压杆对试样进行加载 获得高应变速率下材料的压缩力学性能
试验设备 6.1 设备组成 分离式霍普金森压杆试验系统主要由分离式霍普金森压杆和数据测试系统组成,如图1所示
GB/T34108一2017 -口n 说明: 驱动装置; 撞击杆; -测速装置; 输人杆; 应变计; 试样; 输出杆; 吸收杆; 阻尼器; 10 数据采集与存储装置 l 动态应变仪
图 1 分离式霍普金森压杆试验系统示意图 分离式霍普金森压杆主要由驱动装置、撞击杆、输人杆、输出杆、吸收杆等部分组成(见图1),且应 符合附录A的规定;数据测试系统主要由测速装置、应变计、动态应变仪、数据采集与存储装置及其连 接的导线等部分组成(见图1),用于测试和记录试验过程中撞击杆速度、波导杆上的人射波、反射波和 透射波信号,且应符合附录B的规定
6.2试验系统检验 6.2.1波导杆同轴度 波导杆的同轴度可通过无试样的压缩试验检测,具体方法是:将输人杆和输出杆直接同轴接触,施 加载荷,检测人射波和透射波状态
当人射波、透射波的波形相同,且两曲线平台值相差小于5%时,则 波导杆的同轴度满足试验要求
6.2.2应变计 通过对粘贴应变计的波导杆施加已知静态力来标定应变计的输出信号;在动态压缩试验中,根据撞 击杆速度、波导杆密度和纵波速度,应用式(1)计算杆中应力理论值;根据应变计测试信号《,应用 式(2)计算杆中应力测试值
当理论计算与测试结果相差小于5%满足试验要求
pCU R R，=Ee" 6.2.3波速标定 在波导杆上选取一定距离的两点分别粘贴应变计,根据两应变计间的距离和应力波传播时间来计 算波导杆中的弹性纵波传播速度;将测试结果与理论公式(3)计算值进行对比,当测试值与理论计算值
GB/34108一2017 相差小于2%满足试验要求
E C= - p 试样 7.1试样形状、尺寸 7.1.1试样采用圆柱体,试样直径应小于波导杆直径,且试样长径比为0.51.0,其要求见图2
7.1.2试样直径和长度的尺寸公差不大于Js9级,未注尺寸公差按GB/T1804-m执行
15 图2试样几何形状及加工要求 7.2试样制备 7.2.1样坯切取 应按照相关产品标准或GB/T2975的要求切取样坯,制备过程中应避免加工硬化或过热影响试样 材料动态力学性能
7.2.2试样制作 试样制作应符合7.1的规定
7.3试样尺寸测量 测试并记录试样直径和长度,测量装置分辨力应不低于0.02n mm
试验程序 8.1试验条件 除非另有规定,试验一般在室温10C一35C范围内进行
对温度要求严格的试验,试验温度应为 23C士5C
8.2测量系统建立 按附录B要求在波导杆中部位置粘贴应变计,布置应变计引线连接数据采集与存储装置
GB/T34108一2017 8.3数据采集系统设置 开启测速装置、应变信号采集与存储装置预热至设备稳定
对数据采集系统进行参数设定,以保证 记录信号的完整性
8.4撞击杆安装 将撞击杆置于驱动装置内
8.5试样安装 将待测试样两端均匀涂抹一层润滑剂,置于输人杆和输出杆中间,与波导杆同铀,推荐采用凡士林 润滑
8.6驱动撞击杆 将测速装置和应变信号采集系统置于待触发状态,驱动撞击杆,速度应符合附录A中A.2规定
8.7数据采集 记录撞击杆速度、波导杆应变信号
8.8测量与记录 试验过程中应测量和记录以下信息 a 撞击杆与波导杆的尺寸、弹性模量和弹性纵波波速; b 应变计的型号、灵敏系数和电阻值等参数及其在波导杆中的粘贴位置 数据测试系统的参数(测试电路、应变的标定值等); c d 撞击杆速度; 试样尺寸; e 输人杆和输出杆原始波形 f 试验后试样破坏情况
日 G 试验数据处理 9.1波导杆中的应变 波导杆中的应变按式(4)计算 e,()=U(t)/U(t) S 9.2波形处理 9.2.1波形基线的确定 当采用对称贴片时,应分别取对称应变计测试信号的平均值作为数据处理时的人射波、反射波和透 射波
取人射波起点前平直段数据的平均值作为人射波和反射波的波形基线值;取透射波起点前平直段 数据的平均值作为透射波的波形基线值
数据处理时,应使人射波、反射波和透射波的波形基线归零
9.2.2波形起点的确定 根据人射波、反射波和透射波的波形,确定对应的波形起点
所确定的起点应在对应波形的基线上
GB/34108一2017 且靠近波形的起跳点,推荐采用附录C中的方法确定人射波反射波和透射波的起点
g.2.3对齐波形起点 移动人射波、反射波和透射波,使其起点位于相同的时刻,并以此时刻作为数据处理中的起始时刻
起点对齐后的人射波、反射波和透射波应满足均匀化假设,即满足式(5): (t e()十e(i)=e 9.2.4应力波作用时间t、的确定 宜以波形进人下降沿前的最后一个极大值点作为人射波的末点,确定应力波的作用时间
,并以 此作为数据处理的结束时刻,如在附录D中工程压缩应变公式(D.3),式(D.7),式(D.10)中,设定 9.3力学性能的测定 基于人射波、反射波和透射波信号计算试样材料应变速率、应变、应力曲线,获得材料在高应变速率 下压缩应力-应变曲线和屈服强度
9.3.1工程压缩应变速率 工程压缩应变速率的计算公式参见附录D,推荐采用式(D,2). 9.3.2工程压缩应变 工程压缩应变的计算公式参见附录D,推荐采用式(D.3). 9.3.3工程压缩应力 工程压缩应力的计算公式参见附录D,推荐采用式(D.4). 9.3.4工程压缩应力-应变曲线 利用9.3.3的工程压缩应力和9.3.2的工程压缩应变,获得工程压缩应力-应变曲线
9.3.5平均工程塑性应变速率 按照式(6)对9.3.1中的工程应变速率历程曲线确定平均工程塑性应变速率 ie) 6 9.3.6压缩屈服强度 根据工程压缩应力-工程应变曲线形式,参照GB/T7314的方法确定压缩屈服强度等力学性能
室温条件下应用分离式霍普金森压杆测试金属材料压缩力学性能示例参见附录E
9.4试验结果有效性评估 金属材料高应变速率压缩试验中,波导杆中的人射波、反射波和透射波典型波形图如图3所示
若 试验装置与数据采集设备设置不当将引起测试信号异常,导致试验结果无法真实反映材料力学性能
数据处理前需对试验记录信号进行分析,评估试验结果的有效性,几类典型试验测试异常示例参见附 录F
GB/T34108一2017 0.6 输入杆 输出杆 0.2 0.0 -0.2 -0.4 0.0 0.2 0.4 /ms 图3高应变速率压缩试验的典型波形图 10试验报告 试验报告应包括以下内容: 本标准的编号; a b 材料名称和来源; c 试样形状及尺寸; d 试验环境条件; 试验设备; e f 试验方案; 试验结果,如原始波形、平均工程塑性应变速率、压缩应力-应变曲线等
g
GB/34108一2017 录 附 A 规范性附录 分离式霍普金森压杆系统 A.1总则 分离式霍普金森压杆系统的基本结构见图1
本附录规定了分离式霍普金森压杆系统各部组件的技术要求
A.2驱动装置 驱动装置对撞击杆施加初始速度,加载过程中应确保波导杆处于弹性状态,撞击杆的速度不超过 式(A.1)的计算结果: 1.7R (A.1 vmax pcs 示例 密度A为7.8×10 g/mm'、压缩屈服强度R
为1000MPa、弹性纵波波速c为5100n ns的波导杆,则撞击 mm/ms 杆最大速度vm为42mm/ms
注:撞击杆最小速度应保证试样产生塑性变形
波导杆与撞击杆 A.3.1波导杆 输人杆和输出杆应采用高强度材料,其直径应相同,推荐直径为12mm一20mm;长度可不同,可 根据式(A.2)和式(A.3)分别设计,且波导杆的长径比宜不小于40
L140dl A.2 L下>40d A.3 波导杆应符合图A.1的要求
0.0002l I0.001小 0.001 0.002 0.002 图A.1波导杆的形状和加工要求
GB/T34108一2017 A.3.2撞击杆 撞击杆材料、直径与波导杆相同,长度宜大于其10倍直径,并小于0.5倍波导杆长度,加工精度见 A.3.1
0
GB/34108一2017 附录 B 规范性附录 数据测试系统 B.1总则 本附录规定了数据测试系统的组建方法,给出了应变计、动态应变仪、数据采集系统及导线的技术 要求
B.2数据测试系统的组建 根据应变计的连接方式可分为桥式数据测试系统(见图B.1)和非桥式数据测试系统(见图B.2),推 荐采用惠更斯电路组成桥式数据测试系统
当采用桥式电路时,推荐同时在与波导杆材料相同的金属 块上粘贴相同的应变计作为温度补偿 说明 -工作应变计; -温度补偿应变计 -标准电阻; -动态应变仪 数据采集与存储装置
图B.1桥式测试电路框图 说明 -应变计; -动态应变仪 数据采集与存储装置
图B.2非桥式测试系统框图 11
GB/T34108一2017 B.3 应变计 应按GB/T13992和下列要求选择和使用应变计: a 应变计极限响应频率应不低于120kHz,推荐不低于300kHz b 根据波导杆直径确定应变计的栅长,栅长应不大于5nm mm; c 宜采用两个应变计在波导杆的同一轴向位置对称贴片 d 应变计的敏感栅方向与波导杆轴向平行; e 输人杆、输出杆上应变计应粘贴在靠试样一端,且大于1倍撞击杆长度处,推荐将应变计置于 波导杆中部
B.4 动态应变仪 应按JG623的要求,动态应变仪的频响应高于120kHHz,推荐不低于500kHz
B.5数据采集系统 采样频率应不小于240kH,推荐采用1MHa B.6导线 推荐采用屏蔽导线组建测试系统,且导线的长度宜小于5m 数据测试系统联试 B.7 根据图B.1组建测试系统,设定应变的标定值,并联试和检测数据测试系统的状态
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GB/34108一2017 附录 C 资料性附录 入射波、反射波和透射波起点的确定方法 总则 C.1 本附录给出了人射波、反射波和透射波波形起点方法,也可采用其他起点确定方法
C.2入射波、反射波和透射波起点的确定 人射波起点确定的步骤为: 根据人射波采集信号,选取人射波前一定量数据点如采样频率为5MHz,取100个数据点) aa 计算平均值,确定采集信号基线 b 根据人射波波形确定人射波最大值; 确定人射波上升至其最大值十分之一的时刻及其所对应的离散数据点; c d)取人射波最大值十分之一对应时刻及向后取一定量数据点(如采样频率为5MHz,取50个数 据点)拟合作直线,将该直线与基线交点对应时刻作为人射波的起点ni
在确定人射波的起点后,通过式(C.1)和式(C.2)确定反射波和透射波的起点 2a n2=int C.1 十1 Lcst a1十a l0 n=int C.2 十 ch/ c,/ 式中: int[C口 取整函数
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GB/T34108一2017 附 录 D 资料性附录) 高应变速率室温压缩试验数据处理方法 总则 D.1 本附录介绍了分离式霍普金森压杆测试原理,给出了采用人射波、反射波和透射波计算工程压缩应 变速率、工程压缩应变和工程压缩应力的公式
试验测试数据有效情况下,为减少波形起点确定误差和 计算方便,推荐采用D.3.1中反射波和透射波法进行处理
在数据处理过程中,压缩应变速率和平均工程塑性应变速率的单位为ms-',应力波传播时间的单 位为ms;在结果表述时,宜将压缩应变速率单位换算成为s';应力波传播时间单位换算成4s
D.2测试原理 在室温条件、高应变速率下金属材料压缩力学性能的测试采用分离式霍普金森压杆实施
试样共 轴安放于输人杆和输出杆之间,采用气枪等装置驱动撞击杆作用输人杆产生人射波;通过输人杆的传播 对试样加载,并在输人杆和输出杆中形成反射波和透射波,其传播过程见图D.1
根据一维应力波理论 和应力均匀假定,通过对测得的人射波、反射波和透射波信号进行计算,进而获得在特定应变速率下试 样的压缩力学性能
/ms 说明 -撞击杆; 输人杆; -应变计 试样; 输出杆
图D.1分离式霍普金森压杆的测试原理示意图 14
GB/34108一2017 D.3二波法 D.3.1反射波和透射波法 根据反射波和透射波对试验数据进行处理,相关公式如下 根据分离式霍普金森压缩试验方法的均匀性假设,人射波、反射波和透射波满足式(D.1): ei(t)=er(t)- -- D.1 一eR b 工程压缩应变速率按式(D.2)计算 2c e,() D,2 -eR() 工程压缩应变按式(D.3)计算 2c e,(t=一 eR(T)dr D.3 工程压缩应力按式(D.4)计算: R,(t)一 -马En) (D.4 D.3.2入射波和透射波法 根据人射波和透射波对试验数据进行处理,相关公式如下 根据分离式霍普金森压缩试验方法的均匀性假设,人射波、反射波和透射波满足式(D.5) R(t=er(t一e(t (D.5 eR b 工程压缩应变速率按式(D.6)计算 e,()-G[e()一e(o)力 D.6 工程压缩应变按式(D.7)计算 eco 一er()]dr D.7 e,(= 工程压缩应力按式(D.8)计算; R.()= D.8 会E.ro D.4三波法 -维应力波理论,对波导杆上的应变计测得的人射波反射波和透射波进行处理,获得该应变 基于一 速率下试样材料的压缩应力-应变等力学性能,相关公式如下 工程压缩应变速率按式(D.9)计算 a e.()=[er(t)一e()一er(] D.9 b 工程压缩应变按式(D.10)计算 -会c(e 一e()一er(r)]e D.10) e,( 工程压缩应力按式(D.11)计算
R,()=
十ex(t)十er( D.11 朵Eio 15
GB/T34108一2017 录 附 资料性附录) 高应变速率室温压缩试验示例 E.1总则 本附录给出了在室温条件下应用分离式霍普金森压杆测试Q235钢材料高应变速率压缩应力-应 变曲线的示例
E.2分离式霍普金森压杆 撞击杆和波导杆的结构尺寸和材料性能如下: 撞击杆直径:l81 mm; a b 撞击杆长度:300mm; c 波导杆直径:l81 mm; d 输人杆长度;2000 mm 输出杆长度:2000 mm; f 撞击杆和波导杆材料18Ni马氏体不锈钢 弹性模量:2.12×10MPa; 日 h密度:0.0078g/mm E.3应变计 应变计基本参数和粘贴位置情况如下 栅长;3nmm; a b)电阻:120Q; 灵敏系数;2.17; c 输人杆中应变计离试样端的距离:a，=1000mm d 输出杆中应变计离试样端的距离:a=1000mm e 测试电路;见图B.1
fD) E.4试样 试样基本尺寸如下 直径:10mm; a b) 长度:5mm
E.5动态应变仪 动态应变仪频响和标定情况如下 频响:DC-500kHz; a 16
GB/34108一2017 D)人射波、反射波应变标定值1V对应0.01 透射波应变标定值:1V对应0.01
E.6数据采集存储装置 数据采集存储装置采样频率为5MHz E.7Q235钢的测试结果 利用霍普金森压杆对Q235钢进行试验测试,计算处理得到的结果如下 波导杆上应变计的输出信号 波导杆上应变计测得的人射波、反射波和透射波见图E.l;移波后的三波见图E.2
0.3 输入杆 输出杆 0.0 A61 -0.1 -0." 0.2 0.3 0.4 0.5 /ms 图E.1Q235钢试验中波导杆上应变计的输出信号 0.3 0.2 0.1 0.0 -0.1 一0.2 0.12 0.15 0.00 0.03 0.06 0.09 /ms 图E.2移波后的三波信号图 17
GB/T34108一2017 b 塑性应变速率-时间曲线 试验获得的塑性应变速率-时间曲线见图E3
根据图E.3,按照9.3.5中的式(6)可得此试验的平 均塑性应变速率约为2050s、 4000 3000 2000 1000 0.00 0.03 0.06 a.12 0.09 1/ms 图E.3Q235钢的工程压缩应变速率-时间曲线 压缩应力-应变曲线 c 对测试信号进行处理,获得了Q235钢的压缩应力-应变曲线(见图E.4),由此曲线,按照9.3.6的规 定,可得此应变速率下Q235钢的屈服强度为455MPa
1000 800 600 400 200 0.00 0.04 0.08 0.12 0.16 0.20 e/(mm/mm) 图E.4Q235钢的工程压缩应力-应变曲线 18
GB/34108一2017 附录 资料性附录 高应变速率室温压缩试验测试异常示例 F.1总则 本附录给出了在室温条件下运用霍普金森压杆测试金属材料动态压缩力学性能的异常示例,以下 情况可能对材料性能评价带来影响,此时需重新试验或对试验结果给出恰当的解释和说明
F.2试验测试异常示例 霍普金森压杆试验中,数据采集设备设置或试验设计不当将导致测试结果无效,典型异常示例 如下 a 应变计导线连接不牢,采集波形明显异常(见图F.1),需重新连接应变计导线再试验 0.6 输入杆 输出杆 0.4 0.2 0.0 -0.2 -0.4 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 /ms 图F.1应变计连接问题引起的异常情况 b)试验过程中数据采集设备设置不当,未能对信号进行完整采集(见图F.2)
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GB/T34108一2017 0.6 一0一输入杆 输出杆 0.4 0.2 0.0 Aw -0.2 -0.4 0.0 0.3 /ms 图F.2数据采集设备设置不当引起的异常示例 试验过程中数据采集设备设置不当,采集信号出现限幅现象(见图F.3)
输入杆 -输出杆 0.2 Q.0 M -0.2 0.4 0.0 0. 0.2 0.3 0.4 I/ms 图F.3数据采集设备设置不当引起的采集信号限幅情况 数据采集设备采样频率设置不当,引起信号失真现象(见图F.4)
d 20
GB/34108一2017 0.6 -输入杆 输出杆 0.4 0.2 0.0 -0.2 -0.4 0.2 0.5 0.6 0.0 0.3 0.4 /ms 数据采集频率设置不当引起的采集僧号失真情况 图F.4 本地噪声太大,影响测试信号辨识 e 试验后试样直径超过波导杆直径
金属材料高应变速率室温压缩试验方法GB/T34108-2017
金属材料的高应变速率特性是指在外加载荷作用下，材料内部发生强烈的塑性变形的速率。这种特性对于材料的物理力学性能有着重要的影响。例如，在车辆碰撞事故中，金属材料的高应变速率特性决定了车身的变形程度和乘员的安全情况。
为了研究金属材料在高应变速率下的力学行为，国家标准GB/T34108-2017制定了室温下的压缩试验方法。该标准规定了高应变速率条件下金属材料的压缩试验方法，包括试验装置、试验条件、试样制备和测量方法等方面的内容。
在试验中，首先需要选择合适的试样尺寸和形状，并根据试样的材料性质确定试验参数。然后，将试样放入试验装置中进行压缩试验。试验过程中需要实时监测试样的应变和应力，并记录试验数据。
通过对试验数据的分析，可以得到金属材料在高应变速率下的应力应变曲线。这个曲线可以反映出材料的动态力学特性，如动态应力、塑性应变、应力波传播等重要指标。
该试验方法已经在材料科学研究和工业生产中得到广泛应用。例如，可以利用该方法评估汽车、火车、飞机等交通工具的安全性能；也可以应用于新材料的研发和工业化生产中，以便更好地满足市场需求。
总之，金属材料高应变速率室温压缩试验方法是研究材料动态力学特性的重要手段。该试验方法具有广泛的应用场景，可以为材料科学研究和工业生产提供可靠的测试手段。
