国家标准 GB/T37573一2019 露天煤矿边坡稳定性年度评价技术规范 Teehniealspeeifieationforannalevaluationofthestabilityofopen-pit ealmineslopes 2019-06-04发布 2020-01-01实施国家市场监督管理总局发布国家标准化管理委员会国家标准
GB/37573一2019 目次前言范围 2 规范性引用文件术语和定义、符号 . -般要求 * 技术要求年度评价报告编制要求附录A资料性附录边坡极限平衡方法分析参考文献
GB/37573一2019 前言本标准按照GB/T1.1一2009给出的规则起草本标准由煤炭工业协会提出并归口本标准起草单位:煤炭科学技术研究院有限公司、中煤平朔集团有限公司、神华准格尔能源有限责任公司、呼伦贝尔东明矿业有限责任公司、华能伊敏煤电有限责任公司、云南先锋煤业开发有限公司、中国矿业大学,陕西神延煤炭有限责任公司本标准主要起草人:李伟,艾畅、丁新启、周游、曹芳智、王振伟、才庆祥,刘宪权、刘玉福、曹勇、李卫红、王朝文、郑传书、王桂林、陈俊彬、钟晓勇、李继、周伟、张波、王泽强、杨叶齐、李绍臣、刘博文、刘玉凤、王维、李希耀、马明、李正胜、丁鑫品、张忠超、赵汝辉、闫杰,左岩、魏真、罗霄、王俊、王志鹏、张鹏
GB/37573一2019 露天煤矿边坡稳定性年度评价技术规范范围本标准规定了露天煤矿边坡稳定性年度评价工作的术语和定义、一般要求,技术要求、年度评价报告编制要求本标准适用于露天煤矿边坡稳定性年度评价工作规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文件凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 GB50021岩土工程勘察规范 GB50123土工试验方法标准 GB50266工程岩体试验方法标准 GB50778露天煤矿岩土工程勘察规范术语和定义、符号 3.1术语和定义下列术语和定义适用于本文件 3.1.1 采场边坡pitslope 露天采场内由台阶平盘和台阶坡面组成的总体 3.1.2 排土场边坡dmpsope 由人工排弃形成的堆填体边坡 3.1.3 工作帮workingsope 由正在开采的台阶组成的边帮 3.1.4 非工作帮w-wrkimgsupe 由已经结束开采的台阶组成的边帮 3.1.5 到界边坡finalhighwa 露天煤矿工作帮或非工作帮或其一部分达到最终境界时的边坡 3.1.6 nofse 边坡稳定性评价stabilityevalwation 以定性分析为基础,以定量计算为手段,对边坡稳定状态进行验算和评判
GB/T37573一2019 3.1.7 边坡稳定安全系数safetyfactorofsopestability 表征边坡稳定程度的指标,是抗滑力和滑动力之比或抗滑力矩与滑动力矩之比 3.2符号下列符号适用于本文件 F 边坡稳定安全系数 -边坡稳定安全系数限值 -般要求 4.1露天煤矿边坡稳定性年度评价应包括露天煤矿概况、边坡工程地质勘察、岩土体物理力学参数确定、边坡变形破坏机理分析,边坡稳定性分析与评价、防治措施及建议六部分内容 4.2露天煤矿边坡稳定性年度评价应在收集已有资料的基础上进行,已有资料包括:露天煤矿概况、工程地质、水文地质、水文气象、地形地貌.采场现状,排土场现状.既往滑坡历史,年度采矿设计.监谢资料等对于资料不详实的区域,应进行边坡工程地质补充勘察 4.3年度评价的边坡应包括采场工作帮边坡、非工作帮边坡; a b 排土场边坡; 采场周边、重要构筑物周边的自然斜坡; c d 已发生滑坡、崩塌区域; 地质条件不良区域; f 开采、排弃过程中出现新的不利因素的边坡; 开采条件如条区转向等)发生变化的边坡; g h)井工开采影响区域的边坡露天煤矿边坡稳定性年度评价应根据工程地质,水文地质条件、采场、排土场周边重要构筑物分 4.4 布,结合边坡工程地质勘察结果对边坡进行分区研究,每一分区应至少选择3个有代表性的剖面进行稳定性分析评价剖面线应垂直边坡走向或平行主滑方向布置对露天煤矿已有监测线、勘探线,应结合监测数据及相关地质资料,进行分析评价 4.5露天煤矿边坡稳定性年度评价应采用定性分析和定量分析相结合的方法进行定性分析主要采用工程类比法和图解分析法定量分析主要采用极限平衡分析法,基于刚体极限平衡理论和边坡的破坏形式,计算边坡的稳定安全系数 4.6边坡稳定安全系数的限值见表1 表1边坡稳定安全系数的限值服务年限边坡类型稳定安全系数限值F 边坡上有特别重要建筑物或边坡滑落 >20 >1.5 会造成生命财产重大损失者采掘场最终边坡 >20 1.3~1.5 <1o 1.11.2 非工作帮边坡 1020 1.2~l.3 >20 1.3l.5 工作帮边坡临时 l.05l.2
GB/37573一2019 表1(续服务年限稳定安全系数限值F 边坡类型外排土场边坡 20 1.2l.5 <10 >1.2 内排土场边坡 >10 l1.3 4.7露天煤矿边坡稳定性年度评价结果应满足年度生产计划编制需要 5 技术要求 5.1边坡工程地质勘察 5.1.1边坡工程地质勘察应在分析已有地质资料的基础上进行对资料不详实区域应补充工程地质测绘、勘探具体应符合GB50021,GB50778的相关规定 5.1.2存在下列一种或多种情况的边坡,可初步判别为有可能失稳的边坡顺坡向卸荷裂隙发育的边坡 a b 已发生倾倒变形或蠕变的边坡已发生张拉变形的下软上硬的双层或多层结构边坡; 在碎裂结构岩体中和散体结构岩体中开挖的边坡; 存在有倾向坡外的结构面,且结构面的倾角小于坡角并大于其内摩擦角的岩质边坡，坡面上出现平行边坡走向的张裂缝或环形裂缝的边坡; 分布有巨厚层崩积物的边坡 g 基底水浸条件下的排土场边坡 h 固定帮水浸条件下的内排土场边坡被开挖的新、老滑坡体、崩塌体; 曾经失稳的边坡; k 超出设计技术指标的陡帮边坡及高段排土场边坡 lD 5.1.3边坡稳定性的初步判别宜采用极射赤平投影法、工程地质类比法对区域地质资料详实的边坡,宜采用工程地质类比法进行判别;岩质边坡宜采用极射赤平投影法进行判别 5.2岩土体物理力学参数确定 5.2.1岩土体物理力学参数确定应在分析已有资料的基础上选取;对资料不详实的边坡应补充岩土体物理力学试验对已滑移的滑坡,其滑动面的抗剪强度指标宜取残余强度值,或结合反演分析方法确定 5.2.2岩土体物理力学参数确定宜采用现场原位试验,室内试验,反诞分析和工程类比等方法,结合已有项目成果对比获得具体应符合GB50123,GB50266的相关规定 5.3边坡变形破坏机理分析 5.3.1查明边坡失稳影响因素,包括主导因素和诱发因素,前者主要为边坡形状、地层岩性、地质构造等,后者主要指运输载荷、地震/爆破震动、降水或地下水作用等
GB/T37573一2019 5.3.2边坡变形破坏机理分析宜采用模型试验与数值计算相结合的方式,确定边坡潜在破坏模式数值计算宜采用有限单元法等数值分析方法对有地下水赋存或降水量大的区域应将地下水与大气降水作为重点影响因素进行分析 5.3.3 5.3.4对抗震烈度为7度及以上地区的永久性边坡应进行地震工况下边坡变形破坏机理分析 5.3.5边坡下部存在采空区时,应考虑采空区对岩体强度的影响,选用合理参数评价采空区对边坡稳定的影响程度 5.4边坡稳定性评价 5.4.1边坡稳定性评价应对分区内现状边坡和年度计划的设计边坡的所有代表性剖面进行稳定性计算除对边坡自然状态下稳定性进行分析评价外,还应考虑诱发因素影响下的边坡稳定性,如运输载荷,地震、爆破震动、降水或地下水作用等 5.4.2边坡稳定分析应以刚体极限平衡方法为基本计算方法计算方法与计算公式参考附录A 边坡稳定分析应根据可能发生的滑坡破坏模式选择合适的计算方法,对边坡同一位置的稳定性安全系数应至少采用两种以上方法计算获得,并进行对比和验证 5.4.3对于土质边坡和强度极低的岩层、散体结构或碎裂结构的岩质边坡,当滑动面为圆弧形时,宜采用简化毕肖普法(SimplifiedBishop)和摩根斯顿-普赖斯法(Morgenstern-Priece)进行稳定性计算 5.4.4对于可能沿基岩面、原地面、层面、裂隙面、断层面或软弱结构面发生滑动的边坡,当滑动面为平面或折线型时,宜采用摩根斯顿-普赖斯法(Morgenstern-Price)或斯宾塞法(Spencer)进行稳定性计算 5.4.5对于块状结构或层状结构的岩质边坡,宜采用萨尔玛法(Sarma)和不平衡推力传递法进行稳定性计算 5.4.6对两组或两组以上节理裂隙或结构面切割而成的楔形滑体边坡,宜采用楔体法进行稳定性计算 5.4.7对于层状岩体可能发生倾倒破坏的边坡,宜首先采用定性分析和定量分析相结合方法确定可能发生倾倒的部位,采用数值分析方法对边坡稳定性进行判断 5.4.8对于崩塌破坏边坡,宜采用定性和半定量分析的方法,评价其稳定性情况 5.4.9采场、排土场边坡稳定性分析应进行整体稳定性分析和局部台阶稳定性分析,并对单台阶坡面角、单台阶高度、平盘宽度、最大排弃高度、最终帮坡角进行验证评价 5.4.10根据稳定性计算结果进行边坡稳定性分类,分类标准应按表2的规定执行表2稳定性分类表 F<1.00 1.00F 边坡稳定性安全系数F 不稳定基本稳定稳定边坡稳定性状态 5.5防治措施及建议 5.5.1应结合工程地质资料及稳定性分类结果,分析边坡基本稳定,不稳定的原因对不稳定、基本稳定区域,宜采用监测手段和人工巡视相结合的方法开展防治工作;必要时可采用压坡脚、削坡,设置抗滑桩、锚索等措施进行治理对稳定区域,宜采用人工巡视的方法开展防治工作,雨季或极端天气下应加强巡视频次对于现状和设计边坡稳定性分析结果,结合采矿技术手段,对不合理的现状或设计边坡提出建 5.5.2 议,建议内容应包括整体帮坡角、单台阶坡面角、平盘宽度、排土场台阶高度、排土场排弃高度等
GB/37573一2019 年度评价报告编制要求 6.1露天煤矿概况 6.1.1露天煤矿概况应包括基本情况,地理位置,交通条件,水文、气象,地形地貌,采矿设计资料 6.1.2水文、气象资料应包括以下内容 a 降雨,包括降雨强度和时间; b对边坡安全有影响的集水面积及地面径流最高、最低气温和最热、最冷月平均气温,在寒冷和严寒地区还应包括最大冻土深度 c 6.1.3地形地貌、,采矿设计资料应包括以下内容附有坐标地形和地面建筑物等的最新采剥及排土工程平面图 a b)露天煤矿地形地质图; 露天煤矿年度生产计划; c d 露天煤矿地质说明书 6.2边坡工程地质勘察边坡工程地质勘察应包含以下内容已有工程地质资料; a b 已有水文地质资料; 地质资料不详实区域的工程地质补充测绘、补充勘察成果 c 工程地质分区原则及范围 d 代表性剖面选取原则及位置， e 代表性剖面工程地质模型 6.3岩土体物理力学参数确定岩土体物理力学参数确定应包含以下内容已有岩土体试验报告及来源;资料不详实区域的补充岩土体物理力学试验报告 a 反演分析、工程类比分析过程及结果; b 边坡稳定性年度评价物理力学参数推荐值 6.4边坡变形破坏机理分析 6.4.1边坡变形破坏机理分析应包含以下内容边坡变形破坏机理分析代表性剖面的选取 a 分析方法的选取与理由 b 自然状态下代表性剖面的计算过程及结果; c 诱发因素影响下代表性剖面的计算过程及结果; d 边坡变形机理潜在破坏模式和破坏影响范围评价 e 6.4.2代表性剖面的计算过程及结果,应包括边坡体的应力、变形、塑性区等内容 6.5边坡稳定性分析与评价边坡稳定性分析与评价应包含以下内容边坡稳定性分析的方法选择; a b 各分区边坡稳定安全系数限值的选取
GB/T37573一2019 边坡稳定性分析的计算过程与结果; c d)诱发因素影响下边坡稳定性分析的计算过程与结果 e 边坡(整体/局部)稳定性评价与分类 6.6防治措施及建议 6.6.1防治措施宜包括边坡不稳定、基本稳定、稳定区域形成的原因分析与总结以及已有防洽措施的效果分析 6.6.2建议宜包括边坡不稳定,基本稳定,稳定区域宜采取的防洽措施的建议
GB/37573一2019 附录 A 资料性附录边坡极限平衡方法分析简化毕肖普法 A.1 采用简化毕肖普法(见图A.1)计算边坡稳定性安全系数时,应按式(A.1)计算 M 典型条块滑体图A.1简化毕肖普法计算简图习[Cw++PsinA)sece二u.b.seca]ane+c.seca十tana.taneF F 习[(w+V十尸sin)sina十M /R一Ph再cos/R A.l 式中: W 第条块重量,单位为千牛(kN); -第i条块垂直向地震惯性力(V向上取“-”,向下取“十”),单位为千牛(kN); P 作用于第i条块的外力(不含坡外水压力),单位为千牛(kN); 第i条块底面的单位孔隙压力,单位为千牛每米(kN/m); u b 第i条块宽度,单位为米(m); 第i条块底面与水平面的夹角(以水平线为起始线逆时针为正角,顺时针为负角,单位为度("); 第i条块的外力P与水平线的夹角(以水平线为起始线,顺时针为正角,逆时针为负角，单位为度(); -第i条块底面的有效凝聚力,单位为千帕(kPa) 第i条块底面的内摩擦角,单位为度("); A -第i条块水平向地震惯性力Q，对圆心的力矩,单位为千牛米(kN m): Mo 第i条块水平向地震惯性力(Q方向与边坡滑动方向一致时取“+”,反之取“-”),单位为千牛(kN):; 第1条块的外力P，水平方向分力对圆心的力臂,单位为米(m) hp R -滑动面圆弧半径,单位为米(m);
GB/T37573一2019 边坡稳定性安全系数 A.2摩根斯顿-普赖斯法当采用摩根斯顿-普赖斯法边坡稳定性安全系数时,应按下列改进方法计算改进方法1 a 见图A.2,应按式(A.2)~式(A.ll)计算 d E土 u" y d1 G+dG +d r 滑体 )典型条块图A.2摩根斯顿-普赖斯法改进方法1)计算简图 (A.2 p(r)s(.r)dr=0 (.r)s(.r)1(.r)dz A.3) M 十Mp=0 dW dV dP sin0 十q十 sin(必 Q usecasin9 (.r dr d.r dQ dP -cos)cos( 十己" secacosp A.4 dr d. s(.r)=sec(g'一a十)exp tan(g -a十 A.5 dp (.r sin/3一cos/Btana)exp tang a十B A.6 dQ M h.d A.7 d2 "dP Mp= lrcos/dr" A.8 d (A.9 tan9 tanp" A.l0 tan=入f(.r (A.11 式中条块宽度,单位为米(m); d2
GB/37573一2019 条块底面上的有效凝聚力,单位为千帕(kPa); 条块底面上的内摩擦角,单位为度('); 条块底面上折减后的有效凝聚力,单位为千帕(kPa); 条块底面上折减后的内摩擦角,单位为度("). dW 条块重量,单位为千牛(kN); 条块顶部的垂直均布荷载,单位为千牛每米(kN/n m; M 各条块水平地震惯性力对条块底部中点力矩之和,单位为千牛米(kNm): M 各条块加固力的水平分力对条块底部中点力矩之和,单位为千牛米(kNm); 条块的水平向和垂直向地震惯性力(dQ方向与边坡滑动方向一致时取“十”,反之取 dQ,dV ;dV向上取“一”,向下取“十”),单位为千牛(kN); dP -作用于条块的外力(不含坡外水压力),单位为千牛(kN); 作用于条块底面的单位孔隙压力,单位为千牛每米(kN/m); 条块底面与水平面的夹角(以水平线为起始线,逆时针为正角,顺时针为负角),单位为度(); -条块侧面的合力与水平方向的夹角(以水平线为起始线,逆时针为正角,顺时针为负角),单位为度('); d 相对于上一跳开的条块侧面合力与水平方向的夹角的增量,单位为度(") 确定tan值的待定系数 -an?值在《方向上的分布形状,可取(r) f(.r =l; -外力与水平方向的夹角(以水平线为起始线,顺时针为正角,逆时针为负角,单位为度('); -水平地震惯性力到条块底面中点的垂直距离,单位为米(m); h -外力的水平分力到条块底面中点的垂直距离,单位为米(m) b改进方法2 见图A.3,应按式(A.12)式(A.20)计算 (2 (1 表面荷载浸润线上"有-与- E - 推力线滑动面 =Ntan'+escca,)/K =uscca 滑体 b 典型条块图A.3摩根斯顿-普赖斯法(改进方法2)计算简图
GB/T37573一2019 w)上R F= ,(当E0=0,E，=0时 (A.12 三T)十T R，=[w,cosa，一K,wsina，十尸,cos(o,一a,-U,]tang',十e',bseca (A.13 T，=Wsina;十K Wcosa Psin(o (A.14 sina，一入f后cosa,)tane'十cosa十入f店sina)F (A.15 重- b 十K.o,h，一2P,sinw,h们 b.E土E)a 当M，=0,M，=0时习Ih,(/.E;,+十.-E-】 (A.l6 (A.17 M，=E;文 -E-中十KT 一R .(A.18 E,中=y 更=(sina，一入f,cosa,)tang'十(cosa，十入f,sina,)F A.19 更-1=sina-1一入f-1cosa-1)tan会十cosa-1十入f1sina-1)F (A.20 式中 K 水平地震惯性力影响系数 -第i一1条块底面与水平面的夹角以水平线为起始线,逆时针为正角,顺时针为负 ai- 角),单位为度(); 第i条块外力P与竖直方向夹角(以铅垂线为起始线,逆时针为正角,顺时针为负 w 角),单位为度(); M 第i条块与第i+1条块间的条间力矩,单位为千牛米(kNm); 第条块与第i十1条块间的条间力E，至条间侧面底的距离,单位为米(m); h -第i条块高度,单位为米(m); u 第i条块底面水压力的合力,单位为千牛(kN),U=u,bseca，; -第i一1滑动条块底面的有效内摩擦角,单位为度(") 、E- 作用于第i条块的左右两边条块间的法向力,单位为千牛(kN); AfE 第i条块与第i+1条块间的剪切力,单位为千牛(kN),Af，为条块间法向力与剪切力的比值函数入f(r)在该条分位置的数值; 入f-E 第i条块与第i一1条块间的剪切力,单位为千牛(kN).入f-为条块间法向力与勇切力的比值丽数入f(r)在该条分位置的数值; 条块间法向力与剪切力比值函数的比例系数; f(.r 条间力函数,可采用f(z)=1(相当于斯宾塞法)或半正弦函数; R,R 第i条块与第n条块底面抗滑力的合力,单位为千牛(kN); T、T，第i条块与第n条块底面滑动力的合力,单位为千牛(kN) A.3不平衡推力传递法不平衡推力传递法(见图A.4)应按式(A.21)~式(A.25)计算 10
GB/37573一2019 十 a+ a#- 滑体 U- a/+ 典型条块 b 图A.4不平衡推力传递法计算简图 s(RI必)十R. F A.21 )本万 R，=[(w十V,)cosa. Q-U，+U)sina;十P,sin(a;十8]tan9'十e'bseca" -U A.22 T，=(w,+V,)sina，十(Q-U +U)cosa P,cos(a，十3, A.23 V=cos(a-1一a, sin(a-1一a,)tanp,/下F A.24 作用于条块侧面上的推力按式(A.25)计算 E，=T，一R/F十wE i- 式中: y 第i滑动条块侧面的推力传递系数; U -第i滑动条块底面的孔隙压力,单位为千牛(kN); 第i滑动条块左侧面的孔隙压力,单位为千牛(kN), U U一 -第滑动条块右侧面的孔隙压力,单位为千牛(kN) E 第i-1滑动条块作用于第i滑动条块的推力,单位为千牛(kN); -第i十1滑动条块作用于第i滑动条块侧面的反作用力,单位为千牛(kN),与第滑动条 E 块的推力大小相等,方向相反 1
GB/T37573一2019 A.4萨尔玛法 A.4.1萨尔玛法见图A.5,应按式(A.26)一式(A.39)计算心 lo 滑体 a (xg,g R丽成 X，y b 典型条块图A.5萨尔玛法计算简图 a十a-1e 人土十4e.ee" E1e,e-e En+ e？那-2ee附- K ，十p-1e，-2e,e,- *e3e2 A.26 R,cosp十(w十)sin(g,一a,十ssin(p一a cos(ph一a，十p+1一中1)seep (A.27 (w十V,)cos(p A.28 p cos(p )seco p+ cos(p一a，十p A.29 十P一o)secp cos(9一a R;=c,bseca十Prcos(a，十8十[Psin(a，十8 Uitanp A.30 =己'.d-U.tane" S A.31 S (A.32 94=,4d1-Utan?1 12
GB/37573一2019 A.33 tanph=tanp/F A .34 -c/F 己' A.35 p=tanp/F tan c=e/F =tanf tang 1/F 己'- A.38 作用于第条块左侧面上的推力按式(A.39)计算 E，=a-1一户-F十E,e, A.39 式中: G -第i条块底面上的有效凝聚力,单位为千帕(kPa); -第i条块底面上的内摩擦角,单位为度() " 第条块底面上折减后的有效凝聚力,单位为千帕(kPa); 6 第i条块底面上折减后的内摩擦角,单位为度(); 第i条块第侧面上的有效凝聚力,单位为千帕(kPa); 第;条块第;侧面上的内摩擦角,单位为度('); 第i条块第i侧面上折减后的有效凝聚力,单位为千帕(kPa); 第i条块第i侧面上折减后的内摩擦角,单位为度(") 第i条块第i十1侧面上的有效凝聚力,单位为千帕(kPa); d g生第i条块第i十1侧面上的内摩擦角,单位为度("); 第i条块第i+1侧面上折减后的有效凝聚力,单位为千帕(kPa)3 外第i条块第i+1侧面上折减后的内摩擦角,单位为度("); U.,U. 第i侧面、第i十1侧面上的孔隙压力,单位为千牛(kN); U -第条块底面上的孔隙压力,单位为千牛(lkN); P 作用于第i条块上的加固力,单位为千牛(kN); 、o 第i条块第侧面和第i十1侧面的倾角(以铅垂线为起始线,顺时针为正角,逆时针为负角),单位为度(") E 第n条块右侧面总的正压力,单位为千牛(kN),一般情况下E1=0; 第1条块左侧面总的正压力,单位为千牛(kN),一般情况下E,=0; R 临界水平地震加速度; -第i条块底面与水平面的夹角,单位为度(") a -第i条块上加固力与水平面的夹角,单位为度() 第;条块底面水平投影长度,单位为米(m); 第i条块第i侧面和第i十1侧面的长度,单位为米(m) di,d+ A.4.2萨尔玛法-改进法1 见图A.6,应按式(A.40)式(A.44)计算: 13
GB/T37573一2019 第个侧面第个条块 O 图A.6萨尔玛法-改进法1计算简图习A.-,[(c,cos可么一u,.sin,),seca,]十入A[c'.aos死一u.smp')se(d十司一'一多.)sin(公n一凸.)d] 习A-(w,十十尸,sin?,)sn(a，一?.)+(K.,w一尸,cos唤,)cos(a (A.40 入o cos(a十心,一'"一, 入， 1.2.3 ， A.41 - cos(a/十，一中'一中 (A.42 tanp"=tanp' /F (A.43 tanp- =tan" p'/下 .(A.44 tan ? tan ",/下F 式中第i条块底面的单位孔隙压力,单位为千牛每米(kN/m); -第条块侧面的单位孔隙压力,单位为千牛每米(kN/m); ，第条块第，侧面的长度,单位为米(m); d %" 9" 第个侧面左侧和右侧条块底面的有效内摩擦角,单位为度("). g 第个侧面的有效内摩擦角,单位为度(") d、 -第个侧面左侧和右侧条块底面的倾角,单位为度('); ,a 第个侧面右侧条块相对左侧条块，和的增量,单位为度() Aa、Ap tanf..,an .,的计算分别见式(A.33)一式(A.36). A.5楔体法采用楔体法(见图A.7),当滑动方向沿cO时,应按式(A.45)计一式(A.63)算 14
GB/37573一2019 张裂缝面c 滑动面" N(滑动面4有效法向反力) 滑动面. (滑动面9有效法向反力杆加固力" 重力w 图A.7 楔体法计算简图 cAAA十cnA郎十NAtanA十Ntang A.45 mwW十mcsU十msP A.46 N，=qw十U 十sP N=w十yU十-P" U A.47 w/1 A.48 1wm m m/(1 A.49 1 n1 A .50 maam m1Pa m1h mm/(1 m.am财 nn A.52 -mi m1hmme m1南 A.53 mm)/(l一m 711p m=sin重.sin更acos(a a十cos更.cos A.55 mwa cos重 cos A.56 mww m. =sin更.sin更.cos(a 十cos更.cos更 57 A.58 m.山=sinsin.cos(a》一a.coscos A =cospsin.cos(a sin更pcos业 .59 mPa mM=cos更psin更,cos(ap sin更pcos业 A.60 Q mws=sinVs A.61 =cosssin.cos(as sin重scos亚 A.62 ms A mps=cos重scos重pcos(as一ap十sin重pcoss .63 式中: 滑动面A的面积,单位为平方米(m); Aa 滑动面A的有效凝聚力,单位为千帕(kPa); cC -滑动面A的内摩擦角,单位为度(); A 滑动面B的面积,单位为平方米(m=); 15
GB/T37573一2019 -滑动面B的有效凝聚力,单位为千帕kPa) cB 滑动面B的内摩擦角,单位为度(") f -滑动面A的倾角和倾向,单位为度() w.,a. ,a 滑动面B的倾角和倾向,单位为度(); 张裂缝面c的倾角和倾向,单位为度('); 重,a 错杆加固力P的倾角和倾向,单位为度("). p,a" s,as -滑动面A、B交线的0C倾角和倾向,单位为度(); U 滑动面A上的孔隙压力,单位为千牛(kN) U -滑动面B上的孔隙压力,单位为千牛(kN): U 张裂缝面C上的孔隙压力单位为千牛(kN); 惚形体重量,单位为千牛(kN); P -错杆加固力,单位为千牛(kN) 16
GB/37573一2019 考文参献 GB50175一2014露天煤矿工程质量验收规范 [[2]GB50197一2015煤炭工业露天矿设计规范 [[3]GB50330一2013建筑边坡工程技术规范 [4]GB50421一2018有色金属矿山排土场设计规范 [5]GB509682014露天煤矿工程施工规范 [[6]SL386一2007水利水电工程边坡设计规范

露天煤矿边坡稳定性年度评价技术规范GB/T37573-2019

随着国家对安全生产要求日益提高，露天煤矿边坡稳定性年度评价成为了保障矿山安全的重要手段。为规范煤矿边坡稳定性年度评价工作，中国国家标准化管理委员会于2019年颁布了《露天煤矿边坡稳定性年度评价技术规范》——GB/T37573-2019。

GB/T37573-2019的主要内容

GB/T37573-2019标准主要规定了露天煤矿边坡稳定性年度评价的目的、基本原则、评价方法、评价指标、评价报告等方面的内容。

具体来说，该标准规定了边坡稳定性年度评价的基本原则和方法，包括采集资料、现场观察、监测、分析、预测等内容。此外，还对边坡稳定性年度评价的主要内容——评价指标进行了详细的规定，其中包括岩土工程地质条件、边坡形态特征、水文地质条件、结构面、断层、裂缝、滑动面、破碎带等因素。

GB/T37573-2019的应用范围

GB/T37573-2019适用于露天煤矿开采过程中边坡稳定性年度评价的技术规范，主要应用于煤炭、有色金属等矿山领域。

结语

露天煤矿边坡稳定性年度评价是矿山安全生产的重要保障措施，GB/T37573-2019的发布为煤炭行业的发展提供了规范化的标准和技术支持，有利于加强煤矿边坡稳定性年度评价工作的实践和推广。