GB/T34166-2017
用标准喷嘴流量计测量天然气流量
Measumementofnaturalgasflowbymeansofstandardnozzlemeters
- 中国标准分类号（CCS）E98
- 国际标准分类号（ICS）75.180.30
- 实施日期2018-04-01
- 文件格式PDF
- 文本页数51页
- 文件大小3.90M
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用标准喷嘴流量计测量天然气流量
国家标准 GB/T34166一2017 用标准喷嘴流量计测量天然气流量 Measumementofnaturalgaslowymeansofstandardnozzlemeters 2017-09-07发布 2018-04-01实施 国家质量监督检验检疫总局 发布 国家标准化管理委员会国家标准
GB/T34166一2017 19 流量测量不确定度计算 9.1总则 19 9.2质量流量测量不确定度计算 19 9.3差压测量不确定度计算 20 9.4操作条件下密度测定不确定度计算 20 20 9.5温度测量不确定度计算 9.6压力测量不确定度计算 1 9.7标准参比条件下的体积流量测量不确定度计算 21 9.8标准参比条件下的能量测量不确定度 附录A资料性附录)流出系数和可膨胀系数表 223 25 附录B资料性附录迭代计算 附录c(规范性附录管道等效均匀粗糙度人值表 27 + 28 附录D资料性附录定值喷嘴 附录E(资料性附录》流量计算机基本要求 29 附录F资料性附录标准喷嘴计算示例 32
GB/34166一2017 前 言 本标准按照GB/T1.1一2009给出的规则起草
请注意本文件的某些内容可能涉及专利
本文件的发布机构不承担识别这些专利的责任
本标准由全国石油天然气标准化技术委员会(SAC/TC355)提出并归口
本标准起草单位:北京博思达新世纪测控技术有限公司、石油西气东输管道公司南京计量测试 中心、计量科学研究院、石油集团工程设计有限责任公司西南分公司、安徽省计量科学研究院、 国家石油天然气大流量计量站、国家石油天然气大流量计量站成都分站
本标准主要起草人,周国祥、张福元,王京安,李春辉,黄和,孙秀良、高军、段继芹,陈磊、谢输、肖晖 李佳、陈行川、邓亮,胡志鹏
GB/34166一2017 用标准喷嘴流量计测量天然气流量 重要提示;本标准不涉及与其应用有关的所有安全问题,在使用本标准前,使用者有责任制定相应 的安全和保护措施,并明确其限定的适用范围
范围 本标准规定了标准喷嘴的结构形式,技术要求、,使用方法、安装和操作条件、检定要求;给出了天然 气标准参比条件下的体积流量和能量流量,质量流量,以及它们测量不确定度的计算方法
本标准适用于采用标准喷嘴对以甲炕为主要成分的单相混合气体,在整个测量段内流体保持亚音 速流动的流量测量
本标准不适用于脉动流的测量,也不适用于在直径小于50mm或大于500mm的管道中使用
规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的
凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文 凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 件
GB/T2624.12006用安装在圆形截面管道中的差压装置测量满管流体流量第1部分:一般 原理和要求(IsO5167-1:2003,IDT) GB/T2624.32006用安装在圆形截面管道中的差压装置测量满管流体流量第3部分;喷嘴 和文丘里喷嘴(IS(O5167-3:2003,IDT GB3836.1爆炸性环境第1部分设备通用要求(GB3836.1一2010,IEC60079-0;2007,MOD) GB/T8170数值修约规则与极限数值的表示和判定 GB/T11062天然气发热量、密度、相对密度和沃泊指数的计算方法(GB/T11062一2014. ISO6976:l995，MOD) GB/T17747(所有部分)天然气压缩因子的计算[GB/T17747(所有部分)2011,IsO12213(所 有部分):2006,MOD] GB/T18603天然气计量系统技术要求 GB/T214462008用标准孔板流量计测量天然气流量 JJG640差压式流量计 JJF1059.1测量不确定度评定与表示 术语、定义和符号 3.1术语和定义 GB/T2624一2006/Iso5167;2003第1部分、第3部分和GB/T21446一2008界定的,以及下列术 语和定义适用于本文件
3.1.1 standardnozzle 标准喷嘴 由收缩人口联接,通常称为“喉部”的圆筒部分所组成的装置,即GB/T2624.1一2006/IsO5167-1: 2003和GB/T2624.3一2006/IsO5167-3;2003中的ISA1932喷嘴
GB/T34166一2017 3.1.2 定值喷嘴ixelvaluenzale 系列的喉部直径进行加工的标准喷嘴
按 3.2符号 本标准所用的量和单位的名称及符号见表1 表1量和单位的名称及符号 量的符号 量 称 量 纲 单位符号 流出系数 天然气等压比热容 LT-ie J/g c L?T-'e 天然气等容比热容 J/g" 操作条件下标准喷嘴喉部直径 m 操作条件下上游测量管内径 m F 超压缩系数 标准参比条件下体积基高位发热量 ML-l！ J/m 旦 标准参比条件下质量基高位发热量 LT J/kg 标准喷嘴压力损失系数 P 静压 ML-lT-" 质量流量 MT g/s 体积流量 了T g m'/s MlT J/s 能量流量 Ra 粗糙度算术平均偏差 m 管径雷诺数 Reo K 气流热力学温度 气流摄氏温度 标准喷嘴喉部处流速 LT m/s 压缩因子 P 尸 差压 MLlT 压力损失 PP Aw MlT 直径比g=d/D 可膨胀性系数 Pas 动力黏度 MI 等饷指数 喷嘴上下游压力比 密度 ML g/m 注1在“量纲”栏中,长度、质量,时间和热力学温度的量纲,分别用LM、T和日表示
注2;下标n代表标准参比条件下的参数,下标1代表有关上游取压孔平面上和(或)操作条件下的参数.下标" 代表有关下游取压孔平面上的参数
GB/34166一2017 测量原理和一般要求 4.1测量原理 4.1.1标准喷嘴流量计由节流装置也叫一次仪表,由喷嘴、取压装置和上下游直管段组成)和二次仪 表(压力、差压和温度测量仪表,数据采集和处理的流量计算机)
当流体流过安装在管道上的标准喷嘴 流量计时,在标准喷嘴上游侧与喉部之间产生一个静压差
根据该差压、流体物性参数和节流装置参数 就可以确定流量
标准喷嘴流量计质量流量计算式如式(I)和式(2) d/"P ， qm 3600 g 0 4.1.2式(1)中的d和计算的D是操作条件下的直径值
在任何其他条件进行的测量,都应对测量 期间由于天然气的温度和压力值改变引起节流装置和管道任何可能的膨胀或收缩进行修正
此外,应 知道操作条件下的天然气的密度、黏度和等指数
4.1.3对应直径比月的流出系数C值参见附录A表A.1,可膨胀性系数e参见附录A表A.2
流出系 数C用迭代法获得,参见附录B. 4.2节流装置 4.2.1节流装置应按第5章的规定制造、安装和使用
4.2.2应对节流装置进行定期检查,使其与本标准第5章保持一致 4.3流动状态的要求 4.3.1无旋涡状态 当管道横截面所有点上的旋涡角均小于2"时,即认为无旋涡状态
4.3.2允许流动状态 管道横截面各个点上的局部轴向速度与截面上最大轴向速度比值与很长直管段(超过100D)管道 截面上相同径向位置局部轴向速度与截面最大轴向速度比值偏差在5%范围之内
4.4参比条件 本标准规定天然气体积流量计量的标准参比条件和发热量测量的燃烧标准参比条件均为绝对压力 P,等于101.325kPa、热力学温度T,等于293.15K
也可采用合同规定的压力和温度作参比条件
标准喷嘴流量计 5.1标准喷嘴 5.1.1标准喷嘴的形状 标准喷嘴在管道内的部分是圆形的,由圆弧廓形的收缩部分和圆筒形喉部组成
图1为标准喷嘴 喉部轴线平面的截面图,下文提到的字母见图1
GB/T34166一2017 Q.6041u B" E 0.6041u d<(2/3)D d>(2/3)D b 说明: -应切除的部分 见5.1.2.7; -流动方向
图1标准喷嘴 5.1.2标准喷嘴廓形 5.1.2.1标准喷嘴廓形的特征: 垂直于中心线的平面人口部分A a b 由B和C两段圆弧构成的收缩段; 圆筒形喉部E c d) 护槽F(只用于防止边缘G受损 5.1.2.2平面人口部分A是由直径为1.5d的圆周和直径为D的圆周所限定的 当d<(2/3)D时,圆弧B与平面人口部分A相切
当d=(2/3)D时,平面人口部分的径向宽度为零
当d>(2/3)D时,在管道内的标准喷嘴上游端面就不包括平面人口部分
在此情况下,标准喷嘴 将按照规定进行加工,然后将人口平面部分切平,使收缩廓形的最大直径恰好等于D[见5.1.2.7和 图1b)]
5.1.2.3圆弧B的半径R等于0.2d士0.02d(当8<0.5时)或0.2d士0.006d(当8>0.5时),圆心距人
GB/34166一2017 口平面0.2l,距轴线0.75d
5.1.2.4圆弧C与圆弧B及喉部E相切,半径R等于d/3士0.033d(当8<0.5时)或d/3士0.01(当 9>0.5时)，圆心距轴线d/2十l/3=5/6dd,距平面人口部分A: 12土巫 d=0.304ldl 4n 60 5.1.2.5喉部E的直径为d,长度b,=0.3d
喉部直径d值应取至少4个直径测量结果的平均值,各 个直径之间彼此以近似相等的角度分布在轴向平面上
喉部应为圆筒形,任何一个横截面直径与平均 直径值之差不得超过0.05%
5.1.2.6护槽F的直径c,至少等于1.06d,长度小于或等于0.03d
护槽高度(c,一d)/2与其轴向长度 之比不得大于1.2
出口边缘G应是锐边
5.1.2.7标准喷嘴的总长度(不包括护槽F)取决于8,W等于 0.604ld(当0.3<8<时 .75 0.25 -0.5225 1(专 <8<0.8时 或 0.4041十 5.1.2.8收缩段人口的廓形应利用样板进行检验
在垂直于轴线的同一平面上,收缩段人口的两个直 径彼此相差不得超过平均值的0.1%
5.1.2.9上游端面和喉部应抛光,粗糙度Ra<10-'d
5.1.3下游端面 5.1.3.1厚度H不超过0.1D. 5.1.3.2除5.1.3.1外,下游端面的廓形和表面粗糙度不作规定(见5.1.1). 5.2取压装置 5.2.1 上游取压口 5.2.1.1 上游取压口采用角接取压方式,可以是单个取压口或者是环隙
如图1所示,这两种取压口可 位于管道上、管道法兰上或夹持环上
5.2.1.2单个上游取压口的轴线与上游端面A的间距等于取压口本身直径的1/2
这样,取压口穿透 管壁处与端面A相切
各个上游取压口的轴线应尽可能以90"°的角度与标准喷嘴的轴线相交
5.2.1.3单个上游取压口的直径和环隙的宽度a规定如下 -0.65:0.005Da或0.03D; 9>0.65;0.01D<4或o<0.02D 任何8值:lmm
GB/T34166一2017 5.3.3可膨胀性系数 5.3.3.1 计算式 5.3.3.1.1当P:/P>0.75时,可膨胀性系数按式(5)计算: -- 5 压力比下和等饷指数e,分别按式(6)和式(7)计算 5.3.3.1.2 " r= 式中天然气等压比热容和等容比热容由表4查取
表4不同压力和温度下甲炕c,及c,值表 -20 一10 30 40 50 P(绝)/MP C,k灯/(kg" 2.064 2.011 2.152 2.194 2.231 2.273 2.315 2.357 C 0.10 C 1.537 1.583 1.624 1.666 1.704 1.746 1.788 .825 Cp 2.147 2.184 2.222 2.260 2.298 2.335 2.369 2.403 1.00 C 1.549 1.595 .641 1.683 1.725 1.771 1.804 .842 Cp 2.242 2.267 2.305 2.338 2.376 2.406 2.435 2.460 2.00 (C 1,649 1.787 1.859 1.549 1,595 1.695 1.745 l.825 2.357 2.366 2.391 2.421 2.455 2.48o 2.501 2.518 C" 3.00 C 1.549 1.599 1.662 1.712 1.766 1.808 1.842 1.871 C 2,492 2.481 2.486 2.,507 2.533 2.550 2.563 2.576 4.00 C 1.581 1.623 1.662 1.716 1.775 1.817 1.854 .887 C 2.664 2.604 2.593 2.606 2.615 2.624 2.629 2.638 5.00 C l.614 1.632 l.678 1.732 1.783 l.821 l.859 .892 Cm 2.868 2.728 2.696 2.696 2.696 2.695 2.694 2.692 6.00 1.666 1.644 1.687 1.753 1.803 1.841 1.871 1.900 (C C 3.311 3.001 2,906 2.872 2.834 2.814 2.803 2.849 7.00 C 1.769 1.645 1.672 1.735 1.785 1.8371 1.864 1.901 C 3,485 3.128 3.005 2.956 2.924 2.900 2.875 2.859 8.00 C 1.746 1.619 1.648 1.722 1.784 1.833 1.871 1.905 C 3,633 3,236 3.092 3,034 2.994 2.954 2.932 2.904 9.00 C 1.708 1.594 l.627 1.710 1.780 1.834 l.875 l.912 3.778 3.347 3.179 2.953 Cp 3.109 3.060 3.018 2.986 10.00 1.671 11.566 1.603 1.697 1.779 1.837 1.883 .917 (C
GB/34166一2017 5.3.3.1.3式(5)仅适用于5.3.1规定的8,D和Re,值
已知仅有空气、蒸汽和天然气e的试验结果
5.3.3.1.4为方便起见,附录A表A.2给出了一系列等嫡指数.压力比和直径比的可膨胀性系数值
这 些值不供精确内插,不允许外推
5.3.3.2不确定度 可膨胀性系数的相对标准不确定度计算如式(8) AP % (e ue 5.4压力损失 5.4.1式(9)近似地显示出标准喷嘴的压力损失与差压的关系
/I一-C-Cp Aw= AP +P 5.4.2此压力损失是邻近标准喷嘴的上游侧(大约在上游1D处,此处的接近冲击压力影响可忽略不 计)测得的管壁压力与标准喷嘴下游侧(大约在下游6D处
一般认为,由于流束膨胀的缘故静压恰好 在此处完全恢复)测得的管壁压力之间的静压差
5.4.3标准喷嘴的压力损失可用式(10)计算
10 A 5pU 印 5.4.4标准喷嘴的压力损失系数可用式(11)计算
O K= C3 5.5定值喷嘴 根据现场使用情况和需要为了方便批量生产加工,标准喷嘴可按一系列确定的喉部直径进行加工 附录D表D.1列出一些常用的定值喷嘴
5.6二次仪表 二次仪表系统还应该包含采集和处理数据的流量计算机,其配置应满足站场具体需要
流量计算 机技术要求参见附录E
在防爆区域使用的二次仅表,其防爆要泉应符合GB3838.,当在露天安装时 其防护等级也要求符合相关规定的要求
安装要求 6.1总则 6.1.1本标准规定的节流装置组成和安装示意图见图2
GB/T34166一2017 10D 4D 说明: 上游侧第二阻流件; 上游侧第一阻流件; 标准喷嘴和夹持器; 差压信号管路 下游侧第一阻流件; 标准喷嘴前后测量管 第一阻流件与第二阻流件之间直管段; -标准喷嘴上游直管段; -标准喷嘴下游直管段
图2节流装置的组成和安装示意图 6.1.2测量方法仅适用于圆形截面管道的流体,并且流体充满测量段内的管道
6.1.3在规定的上、下游直管段范围内,除取压孔、测温孔外,再无其他任何障碍物和连接支管
直管 段毗邻标准喷嘴的上游10DD为上游测量管内径)和下游4D的直管部分需机加工,并符合本标准 规定
6.2安装在各种管件和标准喷嘴之间上游和下游直管段 6.2.1在不采用流动调整器的情况下,标准喷嘴上游和下游所需的最短直管段见表5 0
GB/34166一2017 表5标准喷嘴所需直管段长度(以管道内径D的倍数表示 标准喷 标准喷嘴上游(人口)侧 嘴下游 出口)侧 直径在 单个90” 渐缩管渐扩管 0.03 同一平不同平 直径< 弯 在1.5D在D 头或 全通径 各种管 比 面上两面上两 0.03D的o.13D之 3D 件(第2 三 通仅 长 2D长度缩径球球阀或突然 对 个 个或多 或多 温度计间的温 从 个 度内由内由 闸 阀全开 阀称收缩 栏至第 9o K 个 90"弯 插套或度计捕 2D变为l0.5D变 全开 3栏 管 流 头 弯头 套管" 套或套 出) D 为D) 管 11 12 10 B B B y B B A B B B B A" A" A" A" A A" A" 0.30 10 16 34 12 15 20 10 2. 30 0.35 12 16 36 18 Q 15 20 10 2.5 18 30 10 0.40 l4 18 36 l8 20 12 30 15 20 10 10 30 l4 19 20 Q 15 20 10 0,45 18 38 20 12 30 15 14 40 20 10 0,.50 2010 2 16 1 44 22 30 15 10 0,55 20 26 5 18 13 48 24 22 26 13 30 20 10 0.60 3.5 22 54 21 5 0,65 1 32 16 28 l6 30 20 10 3.5 28 l4 62 3 s 15 32 15 10 0,70 3618 20 20 3.5 16 10 30 18 21 70 22 1s 36 18 12 15 20 10 0.7536 42 35 38 30 30 0.8o 46 25 80 30 54 27 22 15 15 20 10 2350 30 44 注1:所需最短直管段是位于标准喷嘴上游或下游各种管件与标准喷嘴之间的管段
所有直管段都应从标准喷 嘴的上游端面测量起
注2:这些直管段长度并非建立在最新数据基础上， 对于某些形式的节流装置,并非所有值都是允许的
安装温度计套管或插孔不改变其他管件所需的最短上游直管段
各种管件的A栏给出相当于“零附加不确定度”的值(6.2.3). 各种管件的B栏给出相当于“0.5%附加不确定度“的值(6.2.4). 栏中的直管段给出零附加不确定度;目前尚无可用于给出B栏所需直管段的较短直管段数据
A 6.2.2当不采用流动调整器时,表5中规定的长度应是最小值
尤其是对研究和校验工作,建议上游 值比表5规定的至少增大一倍,以使测量不确定度减到最小
6.2.3当使用的直管段等于或大于表5中A栏的值时,无需增大流出系数的不确定度
6.2.4当上游或下游直管段短于表5给定管件的A栏的值,等于或大于B栏的值时,应在流出系数的 不确定度上直接加上0.5%的附加不确定度
6.2.5 下列任何一种情况下,不能用本标准预计任何附加不确定度值 1
GB/T34166一2017 所用的直管段短于表5中B栏规定的值 a b)上游和下游直管段都短于表5中A栏规定的值
6.2.6表5涉及的阀在流量测量过程中应全开
建议用标准喷嘴下游的阀控制流量
上游的隔断阀 应全开,且应是全通径阀门
表5所述阀的公称直径与上游管道相同,其孔径导致直径台阶应符合 6.4.3的要求
6.2.7在测量系统中,若上游阀的开孔与相邻管道系统相匹配,而且在全开条件下直径台阶不大于 6.4.3的允许值,可将阀看作是测量管道长度的一部分,只要在测量流量时全开就无需另外增加长度
6.2.8表5所列值是在该阻流件上游有一段相当长的直管段进行实验确定的,因此阻流件上游的速度 分布被认为是充分发展的,并且无旋涡
实际上,这些条件很难达到,以下布置可作为标准安装方法的 指南
除了表中已涉及的90"弯头组合之外,如果表5涉及的几种管件串接在标准喷嘴的上游,则应 a 遵循下述规定 紧邻标准喷嘴的上游管件(管件1)和标准喷嘴之间的管道长度应该采用表5给出的适用 1 于该标准喷嘴的最小长度
管件1和与之粗邻而离标准喷嘴较远的管件(管件2)之间的直管段,不管所用标准喷嘴 的直径比日是多少,其长度至少应等于管件1和管件2之间的管道直径乘以表5给出的 与管件2一起使用的直径比为0.7的直径倍数的乘积的一半
如选择表5的B栏中的任 何一个最短直管段(即从管件1到2取一半值之前),则应在流出系数不确定度上算术相 加0.5%附加不确定度
如果上游测量段有一个全通径球阀如表5的第8栏),在它之前有别的管件,例如渐扩 管,则阀可以安装在从标准喷嘴算起第二个管件的出口处
根据2),阀和第二个管件之 间的所需直管段长度应加在表5规定的标准喷嘴与第一个管件之间的直管段长度上,见 图3的例子
应注意6.2.8b)也应予以满足(如图3所示)
15D 14D 29gD 说明: 阻流件(球阀)1 -阻流件渐扩管); 3一 喷嘴 图3月=0.6包含一个全通径球阀的布局 D)除a)的要求外,任何管件(将任何两个相连的90"弯头当作一个管件)都应与标准喷嘴隔开 段距离,不管该管件与标准喷嘴之间有多少管件,此距离至少应与标准喷嘴处的管道直径和 表5中该管件与相同直径比标准喷嘴之间的所需直径倍数的乘积给出的距离一样大
标准喷 嘴与该管件之间的距离应沿管道轴线测量
对于任何上游管件,如果采用B栏而不是A栏的 12
GB/34166一2017 直径倍数来满足这个距离要求,应在流出系数不确定度上算术相加0.5%的附加不确定度,但 这个附加不确定度不应在a)和b)的条款下多次相加
对于两个或更多个90"弯头的情况,如相邻弯头之间的长度小于15D,则按照表5的第3栏和 第4栏,可以把这些弯头看作为一个管件
6.2.9用示例说明6.2.8a)和b)的三种应用情况
在每种情况中,距标准喷嘴第二个管件是互相垂直 平面上的两个弯头,标准喷嘴的直径比为0.65
如果第一个管件是个全开全通径球阀[见图4a],则阀与标准喷嘴之间的距离应至少为16D 根据表5),互相垂直平面上的两个弯头与阀之间的距离应至少为31D[根据6.2.8a)];互相 垂直平面上的两个弯头与标准喷嘴之间的距离应至少为54D[根据6.2.8b]
如果阀的长度 为1D,则需要6D附加长度,它可以在阀的上游也可在下游,或者部分在阀的上游,部分在阀 的下游
只要从互相垂直平面上的两个弯头到标准喷嘴至少有54D,可以按6.2.8a)3)的建 议,把阀移至接近互相垂直平面上的两个弯头的位置[见图4b]
b 如果第一个管件是在2D长度范围内由2D变成D的渐缩管[见图4c)],则渐缩管与标准喷 嘴之间的距离应至少为llD根据表5),互相垂直平面上的两个弯头与渐缩管之间的距离应 至少为31×2D[根据6.2.8a)];互相垂直平面上的两个弯头与标准喷嘴之间的距离应至少为 54D[根据6.2.8b]
由于6.2.8b)的缘故因此无需附加长度
如果第一个管件是在2D长度范围内由0.5D变成D 的渐扩管[见图4d],则渐扩管与喷嘴 之间的距离应至少为25D(根据表5),互相垂直平面上的两个弯头与渐扩管之间的距离应至 少为31×0.5D[根据6.2.8a];互相垂直平面上的两个弯头与标准喷嘴之间的距离应至少为 54D[根据6,2.8b]
因此需要11.5D的附加总长度,它可以在渐扩管的上游或下游,或者部 分在渐扩管的上游,部分在渐扩管的下游 (31+)D 16+p)D x>0,y>0,x+y> >532 b 图4安装示例 13
GB/T34166一2017 >62D 2D 11D 15.5+)D 25+)D 2D d x>0,y0,x十y>11.5 图4(续) 6.3流动调整器 当上游直管段长度不满足本标准6.2规定,可根据需要选用不同的流动调整器,但应进行相应试 验,详见GB/T21446一2008中的5.4
6.4管道的圆度和圆柱度 6.4.1邻近标准喷嘴(如有夹持环则邻近火持环)2D长上游管段在加工时应格外小心
该长度内任何 平面上的直径与根据6.4.2的规定测得的D的平均值之差不得大于0.3%
6.4.2管道直径D值为邻近标准喷嘴0.5D长度范围内的平均内径
该平均内径应至少12个直径测 量值的算术平均值,亦即在0.5D长度范围内平均分布至少3个横截面,每个横截面上分布彼此角度近 似相等的4个直径,其中两个截面距上游取压口 ,如果是焊接颈部结构,则一个截面在焊接按 0D和0.5D. 平面内
如有夹持环(见图1),该o 人夹持环上游边缘测量起 0.5D值应从 6.4.3距标准喷嘴2D之外,与第 上游管件或阻流件之间的上游管道可由一个或多个管段组成
a 在距标准喷嘴2D和10D 之间 只要任何两个管段之间的直径台阶直径之间的差值)不超过 按6.4.2规定测得平均D值的0.3%,流出系数中就无附加不确定度
此外,在管道内周长的 任何位置,由不同心和(或)直径变化造成的实际台阶不得超过0.3%D
因此在安装时,对接 法兰需要匹配孔径， 心垫圈给法兰定中心 .并使用宗销自 自定中 在距标准喷嘴10D之外,只要任何两个管段之间的直径台阶(直径之间的差值)不超过按6.4.2 b 规定测得平均D值的2%,流出系数就无附加不确定度
此外,在管道内周长的任何位置,由 不同心和(或)直径变化造成的实际台阶不得超过2%D
如果台阶上游管道直径大于台阶下 增大到6%D
台阶两侧管道的直径应在 游管道直径,则允许直径和实际台阶从 0.98D~1.06D之间
要求管段之间所用的垫圈厚度不超过3.2mm且不突人管道中
在距标准喷嘴上游L(L是表5的6A栏中对应于喷嘴直径比的直管段长度)的位置之外,只 要任何两个管段之间的直径台阶(直径之间的差值)不超过按6.4.2的规定测得的平均D值的 6%,流出系数就无附加不确定度
此外,在管道内周长的任何位置,由不同心和(或)直径变化 造成的实际台阶不得超过6%D
台阶两侧管道的直径应在0.94D~1.06D之间
例如,直径 比=0.6,则L长度为22D. 14
GB/34166一2017 6.4.4如果任何两个管段之间的直径台阶AD超出6.4.3规定的限值但符合下述关系式,应在流出系 数的不确定度上算术加上0.2%的附加不确定度 D 立+0.4 一0.002 [o.I十2.3p 和 A 一<0.05 式中,s为台阶距标准喷嘴的距离,若使用夹持环,则为台阶距夹持环形成的凹槽上游边缘的距离
6.4.5如果台阶大于上述不等式给出的任何一个限值,或者有不止一个台阶超出6.4.3的限值,则该装 置不符合本标准,节流装置可在实际使用条件下单独校准
6.4.6在距标准喷嘴上游端面至少2D长度的下游直管段内,管道直径与上游直管段平均直径之差的 绝对值应不大于3%
可通过检查下游直管段一个直径的方法判断
6.5标准喷嘴和夹持环的位置 6.5.1标准喷嘴装人管道中时应使流体从上游端面流向喉部
6.5.2标准喷嘴应垂直于管道轴线,偏差在1°以内
6.5.3标准喷嘴应与测量管和夹持器(当采用时)同轴
喉部轴线与上、下游侧管道轴线之间的距离
应小于或等于 0.005D 0.1十2.38！ 6.5.4在下述情况下,本标准给不出任何资料用于预测由于超出同轴度的规定而产生的任何附加不确 定度值
0.005D 0.1十2.3 6.5.5 当采用夹持环时,应注意对中,夹持环的任何部位不能突人测量管内
6.6固定方法和垫圈 6.6.1固定和紧固方法均应保证标准喷嘴安装在正确的位置上,且保持不变
当标准喷嘴固定在法兰 之间时,要允许它自由热膨胀以避免扭曲变形
6.6.2垫圈或密封环在制造和嵌人时应采取措施使其在任何点上都不会突人管道,使其不会挡住取压 口或槽
垫圈和密封环应尽可能薄,需满足5.2.1或5.2.2的规定
6.6.3如果标准喷嘴与环室之间使用了垫圈,垫圈不应突人环室 检定和校准要求 7.1几何检定 按JG640的规定对节流装置结构尺寸、几何尺寸和表面粗糙度等参数进行检定,其结果应符合第 5章的要求
系数检定;当标准喷嘴流量计的制造,安装和使用条件超出本标准规定的极限或为提高标准流量计 计量准确度时,标准流量计应按JJG640的有关规定进行系数检定或校准,并给出检定或校准范围内的 修正系数和不确定度
修正系数宜采用雷诺数-流出系数的形式,并以表格或回归公式的方式给出
15
GB/T34166一2017 7.2在线校准 根据需要可对标准喷嘴流量计计量系统进行在线校准,校准方法参考GB/T21446一2008中附 录E 8 流量计算 8. 质量流量计算 标准喷嘴流量计质量流量用式(1)计算
8.2标准参比条件下的体积流量计算 标准喷嘴标准参比条件下的体积流量用式(12)计算
3600 q" a ，=3600 gn= 9 p 8.3标准参比条件下的能量流量计算 当天然气流量用标准参比条件下的体积流量计量时,用式(13)计算能量流量
当天然气流量用质 量流量计量时,用式(14)计算能量流量
g
=q.H (13 =3600g.H 14 g， 8.4参数计算 8.4.1直径比计算 直径比8,按式(15)计算
d 8= 15 厉 8.4.2标准喷嘴喉部直径计算 操作条件标准喷嘴喉部直径d,按式(16)计算
(16 d=d[l十A.(i一t)] 式中 -标准喷嘴喉部在20C士2条件的检测直径,单位为米(m); d20 -标准喷嘴材料的线膨胀系数,单位为米每米摄氏度[m/m],由表6查取 A 天然气流过节流装置时实测的气流温度,单位为摄氏度(C) 检测时恒温室温度,单位为摄氏度(C)(20C士2C) t20 8.4.3管道直径计算 操作条件管道直径D,按式(17)计算
(17 D=Dn[十An(G一t)] 式中: D 管道在20C士2C条件的检测直径,单位为米(m); 管道材料的线膨胀系数,单位为米每米摄氏度[m/(m],由表6查取 AD 16
GB/34166一2017 表6金属材料(20C100C)的线膨胀系数值表 材质 A×10/[m/m] 材质 A×10"/[m/mC力7 A3号钢、l5号钢 11.75 Cr6SiMo 11.50 11.6o 2Cr12NilMowv 10.80 10号 20号钢 11.16 1Crl8Ni9T l6.60 45号钢 11.59 10.6012.20 普通碳钢 工业用铜 1Crl3,2Crl3 10.50 16.00~17.10 Crl7 10.00 黄铜 17.8o 12CrlMoV 17.20 红铜 9.8l0.63 8.4.4操作条件下的天然气密度计算 8.4.4.1天然气密度按式(18)计算
MP 18 m RZT 式中: M -天然气的摩尔质量,单位为千克每千摩(kg/kmol); -通用气体常数,其值为0.008314510,单位为兆焦每千摩开[MU/kmolK]
8.4.42上式中,天然气的摩尔质量M,使用GB/T11062规定的方法计算;天然气操作条件下的压缩 因子,建议使用GB/T17747规定的方法计算;当计量系统为GB/T18603中规定的C级计量系统时， 可按式(19)使用超压缩系数方法计算天然气操作条件下的压缩因子
19 Z= 丽 8.4.5标准参比条件下的天然气物性参数 在标准喷嘴流量计的流量计算中,使用的标准参比条件下的天然气物性参数有密度(p,)、压缩因子 (Z.)和高位发热量(H，或H,),这些参数应按GB/T11o62规定的方法计算 8.5流量计算程序 标准喷嘴流量计的流量计算可按下述步骤进行,计算示例参见附录F
8.5.1 已知参数 标准喷嘴流量计的流量计算需要已知如下参数 标准喷嘴喉部直径dn
a 上游测量管直径D b 天然气组成数据
标准喷嘴上游(操作条件)天然气压力P d 标准喷嘴下游(操作条件)天然气温度i
f 标准喷嘴上下游天然气差压AP
当标准喷嘴流量计进行实流校准时,流出系数C计算公式或表格
g 17
GB/T34166一2017 8.5.2参数计算 标准喷嘴流量计的流量计算需要计算如下参数 使用式(17)计算操作条件下上游测量管直径D a b 使用式(16)计算操作条件下标准喷嘴喉部直径d
使用式(15)计算直径比
c 小 把标准喷嘴下游天然气摄氏度温度换算成开尔文温度T
如果标准喷嘴上游天然气压力P为表压,则要求加上当地大气压
e 使用表4数据,按插值方法分别计算操作条件下(P和t)天然气(甲烧)等压比热容C,和等容 比热容C,后再使用式(7)计算等嫡指数e
使用式(5)计算可膨胀性系数e
g h) 使用天然气组成数据按GB/T11002规定的方法计算标准参比条件下的密度(p,压缩因子 Z,)和高位发热量(H，或H,),当操作条件下的密度p,使用GB/T17747.3或超压缩系数方 法计算时,需要按要求计算相应的物性参数
使用天然气组成数据拨GB/T1717规定的方法计算操作条件下(P和r)压缩因子(Z 后,再使用式(18)计算密度p;当使用超压缩系数方法计算时,则先使用GB/T21446一2008 中A.1.4规定的方法计算超压缩系数F2后,再使用式(19)计算压缩因子Z1),使用式(18)计 算密度p
使用表3数据,按插值方法计算操作条件下(P和t)天然气(甲婉)计算动力黏度A1
8.5.3质量流量计算 质量流量需要使用迭代计算,步骤如下 C取1,使用式(1)计算标准喷嘴流量计的理论质量流量g.; a 设迭代计算初始值:g.=q.,C=1 b 使用式(4)计算标准喷嘴流量计上游测量管雷诺数ReD; c 使用式(3)或实流校准证书上的公式或表格计算流出系数C; d 使用式(1)计算标准喷嘴流量计的质量流量9a e 当C,与c-的差值绝对值小于一定值时,如1XI0-，迭代计算结束,完成质量流量计算,否 f 则,重复c)
8.5.4体积流量计算 8.5.4.1 使用式(2)计算标准喷嘴流量计操作条件下(P和T)的体积流量q 8.5.4.2使用式(12)计算标准喷嘴流量计标准参比条件下的体积流量m
8.5.5能量流量计算 使用式(13)或(14)计算标准喷嘴流量计标准参比条件下的能量流量g.
8.6取值方法 8.6.1按本标准计算流量时,运算的最后结果保留不少于四位有效数字
8.6.2仪表上记录或指示的测量值,应保留一位可疑数
8.6.3流量计算参数最少有效数字位数应按表7取值
标准喷嘴喉部直径d大于100mm时增加 位有效数字
18
GB/34166一2017 表7系数参数最少有效数字位数取值表 号 有效数字(小数)位数 标准喷嘴喉部直径d 4(d>100取5 直径比8 气流温度 2 位小数 天然气真实相对密度 差压AP 静压！ 流出系数C 标准喷嘴材料线膨胀系数入 超压缩因子F" 10 可膨胀系数e VP 12 V公P 8.7数值修约 当有效数字位数确定后,计算数据按GB/T8170规定进行修约
流量测量不确定度计算 g.1总则 以下计算式是按照相关量的计算式,按JF1059.1的要求推导的
标准不确定度与扩展不确定度 之间的换算系数为包含因子k,本标准中,除压力、差压和温度不确定度的包含因子人=V外,其余参数 和量值不确定度的包含因子k=2.
9.2质量流量测量不确定度计算 天然气质量流量测量相对扩展不确定度按式(20)计算
28 lu(C)十u(e)十 ud)十 i.(D)+( 8 一8 U.(=2 20 u.(A)+-nia(aP) 式中: U(q. 质量流量测量相对扩展不确定度 u.(C) -流出系数相对标准不确定度,按5.3.2.2规定方法计算; D 管内径测量相对标准不确定度,可取值0.2%; uel d -标准喷嘴喉部直径测量相对标准不确定度,可取值0.035% ur -天然气密度测定相对标准不确定度,按9.4确定 uep1 (P -差压测量相对标准不确定度,按9.3确定
ul 19
GB/T34166一2017 g.3差压测量不确定度计算 g.3.1目前差压测量经常使用智能变送器,其特点是在10%100%满量程内,其准确度等级或误差或 不确定度是实际的值,小于10%满量程为引用误差
9.3.2 当测量值在10%~100%满量程内,用式(21)计算不确定度
uAP)=U.AP 21) 了R 式中 U.(_P)差压变送器测量差压相对扩展不确定度,取自检定证书或变送器准确度等级
当测量值小于10%满量程或差压仪表不是智能变送器时,用式(22)估算
9.3.3 ua(AP - 22 P 式中 差压仪表准确度等级; P" AP 差压仪表上限值,单位为帕斯卡(Pa). 9.4操作条件下密度测定不确定度计算 9.4.1天然气操作条件下的密度可以用天然气密度计安装于计量点上在线实测,也可以根据相应平面 处的静压、温度等特性资料进行计算
用式(23)计算
(23 u(p)=、M千uZuP 式中 M 天然气摩尔质量测定相对标准不确定度,按GB/T11062规定方法计算时,可取值 ur 0.15%; u.(Z -天然气压缩因子测定相对标准不确定度,按GB/T17747规定方法计算时,可取值 0,025%; nP 天然气操作条件下上游侧取压孔绝对压力测量相对标准不确定度; uel 天然气操作条件下热力学温度测量相对标雅不确定度 uT 当使用超压缩系数方法计算天然气操作条件下的压缩因子时,压缩因子的相对标准不确定度按 9.4.2 式(24)计算 u(Z=、u(Z.十4uF
(24 式中 .(Z, 天然气标准参比条件下的压缩因子相对标准不确定度,按GB/T11062规定方法计算 l 时,可取值0.,025%; u..(F) 天然气超压缩系数相对标准不确定度,可取值0.15%
g.5温度测量不确定度计算 9.5.1温度测量经常使用智能变送器,其特点是在10%~100%满量程内,其准确度等级或误差或不确 定度是实际的值,小于10%满量程为引用误差
9.5.2 当测量值在10%100%满量程内,用式(25),式(26),式(27)和式(28)计算不确定度: u.( un(T=！ ×100% 25 VF(.+U(T u.(t1 26 20
GB/34166一2017 U(=E(t.)A 28 Ut)=E()十0.0021 式中 u.(t 温度测量合成标准不确定度,单位为摄氏温度(C); U(t. 温度变送器测量扩展不确定度,单位为摄氏温度(C); -电阻准确度等级对应的扩展不确定度,单位为摄氏温度(); U(t 温度变送器检定证书或说明书中的准确度等级或误差; E(1. 温度测量量程,单位为摄氏温度(); E(G -电阻准确度等级对应的扩展不确定度,单位为摄氏温度(C); 测量温度,单位为摄氏温度(C) 9.5.3当测量值小于10%满量程或温度仪表不是智能变送器时,用式(29)估算
卡 29 M(T 式中 -温度测量准确度等级; 6 T 温度仪表上限值,单位为开(K) T -温度测量值,单位为开(K)
g.6压力测量不确定度计算 g.6.1压力测量经常使用智能变送器,其特点是在10%100%满量程内,其准确度等级或误差或不确 定度是实际的值,小于10%满量程为引用误差
当测量值在10%~100%满量程内,用式(30)计算不确定度 u.(P)=U.(P) 30 V5 式中: -压力变送器测量压力相对扩展不确定度,取自检定证书或变送器准确度等级 U,(P) 当测量值小于10%满量程或压力仪表不是智能变送器时,用式(31)估算,即: 9.6.2 a.(P)=一, 31 V 式中: -压力测量准确度等级; -压力仪表上限值,单位为帕斯卡(Pa) PK 9.7标准参比条件下的体积流量测量不确定度计算 天然气标准参比条件下的体积流量测量相对扩展不确定度按式(32)计算 U.(q.)=/Ug+4u, 32 式中 U.(gm 标准参比条件下的体积流量相对扩展不确定度; -标准参比条件下的天然气密度测定相对标准不确定度,按GB/T11062规定方法计 up, 算时,可取值0.15%
9.8标准参比条件下的能量测量不确定度 当天然气流量用标准参比条件下的体积流量计量时,用式(33)计算能量流量相对扩展不确定度
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GB/T34166一2017 当天然气流量用质量流量计量时,用式(34)计算能量流量相对扩展不确定度
33 U(g.)=VU(q.m)十4u(H. (34 U.(g.)=VU(q.)十4u(H， 式中 U(g 标准参比条件下的能量流量相对扩展不确定度 ua(H 天然气标准参比条件下体积基发热量测定相对标准不确定度,按GB/T11062规定 方法计算时,可取值0.025%; u.a(H， 天然气准参比条件下质量基发热量测定相对标准不确定度,按GB/T11062规定方 法计算时,可取值0.025%
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GB/34166一2017 附 录 A 资料性附录 流出系数和可膨胀系数表 表A.1给出了标准喷嘴流出系数C;表A.2给出了标准喷嘴可膨胀性系数e
表A.1标准喷嘴流出系数c ReD 2×10' 3×10 5×10 7×10 1×10 3×10 1×10" 2×10°" 1×10" B 0.30 0.9855 0.9878 0.9865 0.9882 0.9883 0.9884 0.32 0,9847 0,9858 0,987 3 0.9877 0.9878 0,9879 0.34 0.9838 0.9850 0.9866 0.9871 0.9872 0.9873 0.36 0.9828 0.9840 0,9859 0.9864 0.9865 0.9866 0.9816 0.9855 0.9856 0.38 0,9830 0,.9849 0,.9857 0.40 0,9803 0.9818 0,9839 0,9845 0,9846 0,9847 0.9805 0.9827 0.9833 0.42 0.9789 0.9834 0.9835 0,44 0,9616 0,9692 0,9750 0.9773 0,9789 0.9813 0.9820 0.982l 0,9822 0.45 0.9604 0.9682" 0.9741 0,9764 0,9781 0.9805 0.9812 0.9813 0.981 2 0.9797 0.9805 0.46 0,9592 0.967 0.9731 0,9755 0.9773 0.9804 0,.9806 0.9579 0,.9722 0.9795 0.9797 0,47 0.9661 0.9746 0.9763 0.9788 0.9797 0.9567 0.9650 0.9711 0,9754 0.9786 0.9787 0,.9788 0.48 0,9736 0,9779 0.49 0.9554 0.9638 0.9700 0.9726 0.9743 0.9769 0.9776 0.97？ 0.9778 0.50 0.9542 0.9626 0.9689 0.9715 0.9733 0.9758 0,.9766 0.9767 0.9768 0.9529 0,9614 0.9678 0.9703 0.9721 0,9747 0,.9754 0.9756 0.9757 0.51 0.52 0.9735 097 5 0,.9516 0.9602 0,.9665 0,.9691 0.9709 0.9743 0.9744 0,53 0.9503 0.9589 0,9653 0,.9678 0,.9696 0.9722 0.9730 0.9731 0.9732 0,9490 0.9639 0,.9683 0.9717 0,.9719 0,54 0,9576 0,9665 0,9709 0,9718 0.55 0,9477 s0,9562 0,.9626 0,9651 0,.9669 0.9695 0.9702 0.9704 0,9705 0.56 0.9464 0.9548 0.9611 0.9637 0.9655 0.9680 0,.9688 0.9689 0.9690 0.9451 0,9534 0.9596 0.9621 0.9639 0,.9664 0,.9672 0.9673 0.9674 0.57 0.58 0.9655 0,9438 0,9520 0.9581 0,.9606 0.9623 0.9648 0.9656 0,.9657 0.59 0.9424 0,9505 0.9565 0,9589 0,.9606 0,9630 0.9638 0.9639 0.9640 0.9411 0.954 0.9572 0.s588 0.9612 0.9619 0.9620 0.962 0.60 0.9490 8 0,61 0,9398 0,9474 0.9531 0,9554 0,9570 0,9593 0.9600 0,960l 0,9602 0.62 0.9385 0.9458 0.9513 0.9535 0.9550 0.9573 0,.9579 0.9580 0.9581 0.63 0.937 0,9442 0.9515 0.9530 0,.9551 0,.9558 0.9559 0.9560 0.9494 5 0.9495 0,64 0,9358 0.9425 0.9475 0.9509 0.9529 0.9535 0.9536 0,.9537 0.65 0.9345 0.9408 0.9455 0.9473 0.9487 0.9506 0.9511 0.9512 0.9513 0.9487 0.66 oy 0.9434 0.9487 0.933 0,9390 0,9451 0.9464 0,9481 0.9488 0.9319 0.9412 0.9461 0,67 0,9372 0,9428 0,9440 0,9456 0.9460 0.9462 0.9306 0.9354 0.9390 0.9404 0.9414 0.9429 0.9433 0.9435 0.68 0.9434 0.69 0.9293 0,9335 0.9367 0.9379 0.9388 0,9401 0,.9405 0.9405 0.9406 0.70 0.9280 0,9316 0,9343 0,9353 0.9361 0,9372 0,.9375 0.9375 0,.9376 0.71 0.9268 0.9296 0.9318 0.9326 0.9332" 0.9341 0.9344 0.9344 0.9344 0,72 0.9255 0.9276 0.9292 0.9298 0.9303 0.9309 0.9311 0.9311 0.9312 0.73 0.9243 0.9256 0.9265 0.9269 0.9272 0.9276 0.9277 0,927" 0.9278 0.9231 0.9235 0.9238 0.9239 0.9240 0.9241 0.9242 0.9242 0.9242 0.74 23
GB/T34166一2017 表A.1(续) Ren 2×10 3×10 5×10 7×10" 1×10 3×10 1×10" 2×10" 1×10 0.75 0.9219 0.921 3 0.9209 0.9208 0.9207 0.9205 0.9205 0.9205 0.9205 0,.76 0,.920" 0.9192" 0.918o 0.9176 0.9172 0.9168 0.9166 0.9166 0.9166 0.77 0.9195 0.9169 0.9150 0.9142 0.9136 0.9128 0.9126 0.9126 0.9125 0.78 0.9184 0.9147 0.9118 0.9107 0.9099 0.9088 0.9084 0.9084 0.9083 0.79 0.9173 0.9123 0.9086 0,.9071 0,.904o 0.9060 0.9045 0.9041 0.9040 0.80 0.9162 0.9100 0.9053 0.9034 0.9020 0.900 0.8996 0.8995 0.8994 表A.2标准喷嘴可膨胀性系数
直径比 可膨胀系数e,P;/P等于 0.96 0.92 0.90 0,.80 0.75 .00 0.98 0.94 0.85 =1.2 0,2000 0.0016 1.0000 0.9874 0,9747 0.9619 0.9490 0,.9350 0.9028 0,8687 0,8338 0.5623 0.100o 1.0000 0.9856 0,.9712 0.9568 0,94230,9278 0.8913 0.8543 0.8169 0.6687 0.2000 1.0000 0.9834 0.9669 0.9504 0.9341 0.9178 0.8773 0.8371 0.7970 0.7401 0.300o 1.0000 0.9805 0,9613 0.942" 0,.92380.9053 0.8602 0.8163 0,7733 0,7953 0.400o 1.0000 0.9767 0.9541 0.9320 0.9106 0.8895 0,8390 0.7909 0,7448 0.8000 0.4006 0.9763 0.9533 0.9309 0.90910.8878 0.8367 0,7882 0,7418 1.0000 =l.3 0.9884 0.9766 0.9648 0.9528 0.9407 0.8781 0.8454 0.2000 0.0016 l.0000 0.9099 0.562 0.9867 0.9734 0.960o 0.8645 0.8294 0.l000 1.0000 0.9466 0.9331 0.8990 0.6687 0.2000 1.0000 0.9846 0.9693 0.9541 0.9389 0.9237 0.8859 0.8481 0.8102 0.9820 0.9120 0.8697 0.7875 0.7401 0.3000 l.0000 0.9642 0.9466 0.9292 0.8283 0.7953 0.4000 1.0000 0.9785 0.9575 0.9369 0.9168 0.8971 0.8495 0.8039 0.7599 0.8000 0.4006 1.0000 0.9781 0.9567 0.9358 0.9154 0.8955 0.8473 0.8013 0.7570 K=1.4 0.8556 2 0,2000 0.0016 l.0000 0,.989 0,.9783 0.9673 0.9561 0.9448 0.9160 0.8863 0,5623 0.1000 l.0000 0.9877 0,.9753 0.9628 0.9503 0.9377 0.9058 0.8733 0,8402 0,6687 0.2000 1.0000 0.9857 0.971 5 0.9573 0.9430 0.9288 0,8933 0,8577 0,8219 0,7401 0.3000 1.0000 0.9832 0,.9667 0.9503 0.9340 0.9178 0,8780 0,8388 0,8000 0.7953 0.4000 l.0000 0.9800 0.9604 0,.941l1 0.9223 0.9038 0.8588 0.8154 0,7733 0.8000 0.4006 l.0000 0.9796 0.9597 0,9401 0.9210 0.9022 0.8567 0.8129 0,7705 =1.66 0,2000 0.0016 1.0000 0.9909 0.9817 0.9723 0.9628 0.9532 0,9286 0,.9031 0.8766 0.5623 1.0000 0.9896 0.9685 0.891" 0.1000 0.9791 0.9578 0.9471 0.9197 0.8629 0.7401 0.3000 1.0000 0.9858 0.9718 0,.957" 0.9438 0,.9299 0.8953 0.8609 0.8265 0,7953 0.4000 1.0000 0,.9831 0.9664 0.9499 0.9336 0,9176 0.8782 0.8397 0,8020 0.8000 0.4006 1.0000 0,982" 0.96580.9490 0.93250.9162 0.87630.8374 0.7994 注提供本表是为了方便使用,表中数值不供精确内插之用,不允许外推
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GB/34166一2017 附录 B 资料性附录) 迭代计算 B.1当直接计算法不能解题时,需要采用迭代法计算
B.2ISA1932喷嘴,始终需要用迭代法计算 流量q.(在给定"1、,p、D,AP和d值条件下); -喉部直径d和R(在给定4i.P、D,AP和q.值条件下) 差压AP在给定4、p、D,d和q
值条件下); 直径D和d(在给定4,p、8,AP和q.值条件下) 原则是把基本流量方程(1)中所有已知值重新组合在一个项内,而将未知的值组合在另一项内 =Ce 只a一郎)(2公P)" qn 因而已知的项是问题的不变量(表B.1中用“A.”表示)
再把第一个假定值X引人未知项,其结果是得到两个项之差
迭代计算能代人第2个假定值 X
从而得到
再把X,X,o,o.代人弦截法中,计算出xX,X,和心,心.,直到心.|小于某规定值,或者 直到看到X或者的两个逐次值在某个规定精确度内是“相等”的
B.3快收敛弦截法的示例是 -X， X， "-1二 X，=X,1一o, 一 注意,代人计算的d、D和的值主要是“操作条件”下的一般数值
B.4如果喷嘴和测量管用不同材料制作的,则由于工作温度造成的8的变化不能忽略不计 B.5迭代计算的完整方案示例见表B.1 表B.1迭代计算方案 目 q P D 给定量 4i、pi、D、d、P 4i、,p、D、gm、AP M1、p、D,d ,p、B、g.、P AP 请找出 g丽和q e和8 D和d 不变量 Ren el”2Pp1 4eqv2Pp1 8(l A A CTdl “A. 4D、一 Dv2APp 其 Ce8 Re P Re A 迭代方程 A 弦截法中 X Re CA APEA X ReD CA 的变量 精确度判据 X" A，一X.Ce 其中川由 1×10" 1×10 1×10" 1×10" A 用户选择 25
GB/T34166一2017 表B.1续 项 目 P= D 第 个 假定值 0.25 D 4DX d= 4q TX 结果 P=X g 8 d=3D p 26
用标准喷嘴流量计测量天然气流量GB/T34166-2017
一、标准喷嘴流量计简介
标准喷嘴流量计是一种常见的流量计，广泛应用于石油、化工、冶金、电力等行业的流量测量中。它通过在流体管道中设置一个喷嘴，使流体先经过收缩段再扩张，从而形成压差，通过测量压差和流量计算出流量大小。
标准喷嘴流量计有很多不同的型号和规格，通常根据流体的种类、流量范围和精度等参数进行选择。在使用前需要对其进行校验，确保其准确性。
二、天然气流量测量的重要性
天然气是一种非常重要的能源，广泛应用于家庭、工业和交通等领域。因此，对其流量的准确测量非常重要。在天然气的采集、输送和使用过程中，都需要进行流量测量。而且，根据国家相关法规和标准，天然气流量的测量必须具备一定的准确性和可靠性。
三、GB/T34166-2017标准介绍
GB/T34166-2017是国家质量监督检验检疫总局、中国国家标准化管理委员会发布的《标准喷嘴流量计用于天然气流量测量技术条件》标准。该标准适用于利用标准喷嘴流量计对天然气进行流量测量时的技术条件，包括喷嘴结构、尺寸、材料、工作状态、精度等方面的要求。
四、如何使用标准喷嘴流量计测量天然气流量
1.选择合适型号和规格的标准喷嘴流量计。
2.在安装前，对设备进行校验和调试，确保其准确性和稳定性。
3.将标准喷嘴流量计安装在天然气管道上，并对其进行密封和固定。
4.开启天然气流动，等待一段时间后，根据标准喷嘴流量计的读数进行流量计算。
5.测量完成后，及时停止天然气流动并将标准喷嘴流量计拆卸下来。
五、标准喷嘴流量计的优缺点
优点：
- 测量范围广，适用于多种流体；
- 测量精度高，误差小；
- 结构简单，易于维护和操作。
缺点：
- 需要较长的收缩段和扩张段，占用较大的空间；
- 对流体的粘度变化敏感，需要进行修正。
六、总结
标准喷嘴流量计是一种常见的流量计，适用于多种流体的流量测量。在天然气流量测量方面，需要遵循国家相关法规和标准，如GB/T34166-2017。使用标准喷嘴流量计前需要进行校验和调试，确保其准确性和稳定性。同时，需要注意其优缺点，选择合适的流量计型号和规格。
