国家标准 GB/T26978一2021 代替GB/26978.1一2011,GB/T26978.2一2011.GB/T26978.3一2011 G/26978420ii.GB26978520i 现场组装立式圆筒平底钢质低温液化气储罐的设计与建造 Designandmanufaetureofsitebuilt,vertieal,eylindrieal. lat-bottomedsteeltanksforthestorageoferyogenieliquefiedgas 2021-12-31发布 2022-07-01实施国家市场监督管理总局发布国家标涯花管理委员会国家标准
GB/T26978一2021 目次前言引言范围 2 规范性引用文件术语、定义、符号和缩略语 3.1术语和定义 3.2符号 3.3缩略语基本规定与总则 4,1储罐类型 13 4.2总体设计依据 4.3保护系统 4.4作用 4.5检查与维护 19 4.6质量管理、环境管理和职业健康安全管理 19 19 金属构件 -般要求 5.1 5.2材料 5.3设计 23 5.4制造 37 5.5焊接工艺 50 5.6媒接 52 5.7检验 53 5.8气压升顶 58 混凝土构件 59 59 6.1材料 6.2荷载组合 60 6.3设计要求 60 6.4施工要求 61 6.5衬里 61 62 绝热构件 62 7.1概述 62 7.2绝热材料的设计、性能、测试和选择
GB/T26978一202 65 7.3绝热保护-隔气层 66 7.4绝热系统设计 70 7.5绝热系统的安装试验、干燥、置换和冷却 8.1水压试验和气压试验 8.2干燥、置换和冷却 8.3停运附录A资料性中间加强圈设计示例 78 附录B资料性薄膜上的荷载附录C资料性绝热材料附录D(资料性绝热材料检测方法 8 附录E资料性主要绝热材料验收罐底承压泡沫玻璃砖 8 E.1 E.2膨胀珍珠岩 E.3玻璃棉 89 E,4弹性毡 90 E.5沥青毡 90 附录F(资料性)主储罐底部绝热极限状态理论 9 附录G(资料性)储罐绝热系统施工安装 92 G.1罐底绝热安装 92 G.2环形空间绝热安装 92 G.3吊顶绝热安装 93 G.4罐顶空间低温管线绝热安装 93 参考文献 94 图1单容罐图 0 图2双容罐图 1l 图全容罐图 1 图4薄膜罐图 13 图典型的罐底板布置 25 28 图6薄膜的设计流程图图典型的罐壁-罐顶受压面积 34 36 图8典型的带有绝热构件的罐顶接管 39 穹顶片几何尺寸测量部位 40 10罐底边缘板几何尺寸测量部位图图 11罐壁几何尺寸测量部位 4 43 图12向外和向内的棱角 T
GB/T26978一2021 43 图13用于测量棱角的量规 45 图14吊顶示意 46 图15三层板搭接示意图 20 表1产品存储温度下储罐钢材的类型 20 表2钢材牌号和存储温度下限 22 表3最小夏比V型缺口冲击试验能量 22 表4蒸发气容器所使用钢材 23 表5设计许用拉应力 24 表6低温低合金钢、低镍钢,9%镍钢的分项荷载和材料系数表7罐壁最小厚度 26 31 表8S-N曲线的系数(假定为正态分布表9顶端角环的最小尺寸 34 表10植焊钉力学性能 36 表11弯顶片几何尺寸允许偏差 39 表12罐底边缘板几何尺寸允许偏差 13壁板几何尺寸允许偏差表表14半径允许误差表15设计与竣工纵断面之间的最大偏差 16焊接接头位置上局部变形的允许误差 43 表 44 表17立缝位置上的最大错边量 18壁板组装错边量 48 表表19底圈壁板内表面任意点半径允许偏差 49 表20壁板焊接接头角变形 49 表21壁板凹凸变形 49 53 表22温度较低时的保温时间表23主容器和次容器的焊接接头检验 54 表24！罐壁焊接接头射线/超声检测 55 表25蒸发气隔层/衬里的检验 55 表26蒸发气容器壁板焊接接头射线照相/超声波检验范围 56 60 表27偶然作用的分项荷载系数表28裂缝要求 72 表29水压试验要求 76 表A.1壁板尺寸表 78 表B1静荷载表B.2周期荷载 78 表B.3偶然荷载
GB/T26978一202 表C.1单容罐和双容罐表C.2全容罐 80 80 表C.3薄膜罐表D.1热阻性能检测表 D.2 力学性能检测 82 表D.3耐温性能检测表 83 D.4水和水蒸气的渗透率检测/水和水蒸气的影响检测 83 表D.5浸没在低温液化气环境中材料性能检测 D.6 表化学特性检测表D.7阻燃性/对火反应检测表 S E.1泡沫玻璃砖主要性能要求 85 表E.2泡沫玻璃砖随温度变化的导热系数性能要求 E.3泡沫玻璃砖尺寸、外观检验样本大小和合格判定表 S 表E.4泡沫玻璃砖出厂检验抗压强度和导热系数样本大小和合格判定要求 E.5珍珠岩矿石性能检验 88 表表E.6珍珠岩矿石粒度箭分 88 表E.7膨胀珍珠岩粉末性能检验 88 表E.8膨胀珍珠岩粉末粒度筛分 89 IN
GB/T26978一2021 前言本文件按照GB/T1.1一2020<标准化工作导则第1部分;标准化文件的结构和起草规则》的规定起草本文件代替GB/T26978.1一2011《现场组装立式圆简平底钢质液化天然气储罐的设计与建造第部分:总则》,GB/T26978.2一2011《现场组装立式圆筒平底钢质液化天然气储罐的设计与建造第2 部分:金属构件》,GB/T26978.3一2011《现场组装立式圆筒平底钢质液化天然气储罐的设计与建造第3部分:混凝土构件》,GB/T26978.4一2011《现场组装立式圆简平底钢质液化天然气储罐的设计与建造第4部分;绝热构件》和GB/T26978.52011 1《现场组装立式圆筒平底钢质液化天然气储罐的设计与建造第5部分;试验、干燥、置换及冷却》,本文件将GB/T26978一2011(所有部分)合并整合修订为一个文件除结构调整和编辑性改动外,主要技术变化如下 a 更改了储罐类型的定义(见4.201年版的第1部分第1章》 b 删除了储罐风险评估章节见2011年版的第1部分第4章) 删除了工程建设单位或买方的责任要求(见2011年版的第1部分第7章); c d 更改了极限状态和许用应力理论的规定,并更改了极限状态理论两种状态的定义描述见4.2.3,2011年版的第1部分第7章)1 增加了地震设计需提供地震安评报告、场地地震动参数和地震影响系数特征参数,更改了垂直分量反应谐的坐标值不应小于相应水平分量反应谱坐标值的65%见4.2.4,2011年版的第1 部分第7章); 更改了密闭性的规定(见4.2.5,2011年版的第1部分第7章); fD 增加了基础与隔震系统的规定和技术要求(见4.2.9); 更改了混凝土储罐热防护系统的高度要求(见4.2.11,201年版的第1部分第7章); h 增加了薄膜罐的其他要求(见4.2.13); j 更改了永久作用可变作用的参考规范和要求(见4.4.2、4.4.3,2011年版的第1部分第7章); 更改了偶然作用的规定(见4.4.4,2011年版的第1部分第7章); k I 删除了“根据ENV1998-4:1998的规定,非弹性特性系数不应大于1,除非按EN1998-1: 2004及DDENV1998-4;1998调整是合理的 ”(见2011年版的第1部分第7章); m删除了“质量保证与质量控制”见2011年版的第1部分第5章); 更改了“健康、安全和环境计划”(见4.6,2011年版的第1部分第6章); n 更改了钢材分类、新钢材分类的夏比V型缺口冲击、最大设计许用应力等要求(见5.2,2011年版的第2部分第4章); 更改了螺栓、管道构件材料选取等要求,引用国内标准(见5.2,2011年版的第2部分第4章) p 更改了罐底边缘板的最小宽度要求,更改了罐底中幅板的最小直边长度要求,增加了吊顶设计 q 荷载要求,增加了吊顶两侧允许压差要求,更改了管嘴设计要求,更改了罐体锚固系统表面腐蚀余量要求,增加了穹顶、吊顶、衬板、热角保护,内罐底板、内罐壁板、附件的组装偏差和预制要求(见5.3,2011年版的第2部分第5章、第6章). 更改了焊工、焊接操作工及探伤人员的资质认证、焊接工艺评定、无损检测的引用标准,更改了罐壁板环焊缝接头RT检测比例(见5.5,2011年版的第2部分第7章) 增加了气压升顶的相关要求(见5.8);
GB/T26978一202 删除了附录B确定薄膜上的荷载与疲劳曲线(见2011年版的第2部分附录B) 更改了混凝土材料设计,施工及验收标准(见6.1.1,2011年版的第3部分6.2); u 更改了预应力系统、低温钢筋的参考规范(见6.1.2,2011年版的第3部分6.3): V 更改了荷载设计值、荷载影响和几何参数参考规范(见6.2,2011年版的第3部分7.2) w 删除了液密性部分(见2011年版的第3部分7.3); x 删除了附录A材料、附录B预应力混凝土储罐(见2011年版的第3部分附录A、附录B); y z 新增了预应力系统设计要求(见6.3.1); aa 增加了预应力混凝土外罐的抗震设防分类要求、罐壁设计要求、罐壁最小受压区高度的最低要求(见6.3.2): bb)增加了桩和桩帽应在适用性极限状态下进行裂缝宽度校核及裂缝控制要求(见6.3.3); 更改了混凝土保护层厚度参考规范(见6.3.6,2011年版的第3部分8.7) cc dd)更改了最小配筋面积要求(见6.3.7,2011年版的第3部分8.8); ee)增加了罐壁结构强度设计要求(见6.5.2); f 删除了施工缝部分(见201l年版的第3部分8.5); gg)删除了钢筋混凝土围堰部分(见2011年版的第3部分8.9); hh)删除了模板与系杆部分(见年版的第3部分9.3); 201 删除了混凝土定位垫块的要求(见2011版的第3部分9.4). iD) 删除了混凝土养护的要求(见2011年版的第3部分9.5). D k)删除了误差部分(见2011年版的第3部分9.6); 删除了涂层相关内容(见2011年版的第3部分第10章); lD mm)增加了主要绝热材料验收要求(见7.2.5和附录E); 朋除了隔气层外罐形成的防护结构对GB/T28978.3一201第9章的引用《见20m 年版的第 nn 4部分第5章); 增加了全容罐绝热系统各构件设计的要点(见7.4); oo) 增加了绝热系统安装的一般要求、罐底绝热安装要求、环隙空间绝热安装要求、吊顶绝热安装 Pp 要求和罐顶空间低温管线绝热安装要求(见7.5和附录G) 更改了绝热材料的检测方法,统一为国内标准(见附录D,2011年版的第4部分附录B) qg 增加了丁烧、乙烯、乙婉等低温液经储罐的水压试验要求(见8.1.1.2,2011年版的第5部分 rr 4.1.2); 更改了储罐试验水质的要求(见8.1.1.4,2011年版的第5部分4.1.4) Ss 增加了水压试验前,对管道和内罐支撑的检查(见8.1.1.5); tt uu)更改了圆周检查中沉降观测点要求,补充1/4试验液位高度时的沉降观测(见8.1.1.6.1,2011 年版的第5部分4.1l.6.1); 更改了充水中时间的要求(见8.1.1.7,2011年版的第5部分4.1.7); ww)增加了负压试压中试验合格后打开进气阀要求(见8.1.1.2); xx)增加了干燥方案满足sY/T4114的规定(见8.2.2); yy更改了置换中氧浓度要求(见8.2.3,2011年版的第5部分5.3) z)更改了冷却中相关要求(见8.2.4,2011年版的第5部分5,4) 请注意本文件的某些内容可能涉及专利本文件的发布机构不承担识别专利的责任本文件由全国石油天然气标准化技术委员会(SAC/TC355)提出并归口本文件起草单位:中海石油气电集团有限责任公司、寰球工程有限公司北京分公司、石化订
GB/T26978一2021 工程建设有限公司,石油天然气管道工程有限公司、中石化中原石油工程设计有限公司,北京市燃气集团有限责任公司本文件主要起草人:张超、扬帆、张博超、段品佳、许佳伟,刘博、肖立、武铜柱、彭延建、杜亮坡,刘洋、刘海霞,苏展、高贤、陈团海、张平、郭琦、孟庆鹏、黄欢,武学勇、毕晓星,陈峰、王若冰,李晓琳、王成硕王文磊、计宁宁,李金光、赵铭睿陈瑞金、夏梦莹、银永明钟哦、李斌、范嘉垄,李阳、郝思佳、张建强、邱灶杨、赵建伟、明红芳、陈锐莹、姜夏雪、杨文刚,邢楠、衣鹏、陈晖、宋坤、张奕、冯伟本文件于2011年首次发布为GB/T26978.1一2011,GB/T26978.2一2011,GB/T26978.32011、 GB/T26978.4一2011和GB/T26978.5一2011,本次为第一次修订
GB:/T26978一2021 引言为了规范国内低温液化气储罐的设计与建造,促进国内低温液化气储罐行业的发展和标准化,需建立一种基础性的国家标准低温液化储罐用于储存两相状态下即液体和蒸发气)标准沸点低于环境温度的产品通过冷却产品,使其温度等于或略低于标准沸点,并使储罐处于微正压,以保持液相和气相间的平衡低温液化气储罐的建设过程包括设计,施工,试验,试运行、操作(含故障)和停止使用本文件根据以上情况,制定低温液化气储罐的设计建造原则低温液化气储罐包括主体结构和辅助设施辅助设施不会影响储罐的整体结构设计,因此本文件只对储罐主体结构的设计进行了规定低温液化气储罐所使用的材料目前已基本实现国产化,因此本文件中涉及的材料均为国家标准及 ISO标准牌号如储罐材料设计时参考其他国外标准,可采用相关标准中引用的牌号等同替代国家标准牌号
GB/T26978一2021 现场组装立式圆筒平底钢质低温液化气储罐的设计与建造范围本文件规定了现场组装的地上立式圆简平底钢质主容器储罐含金属构件、混凝土构件、绝热构件等)设计、建造和安装的一般要求,描述了储罐的试验、干燥、置换和冷却的程序和方法本文件适用于存储温度范围介于-165C0C的低温液化气体,包括液化天然气(LNG)和低温液化石油气(LPG)等低温冷冻胫,其组分主要为甲婉、乙婉、丙烧、丁婉、乙熔、丙熔等本文件适用于最大设计压力不大于50kPa的储罐本文件不适用于主容器为混凝土的储罐规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款其中,注日期的引用文件,仅该日期对应的版本适用于本文件;不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 GB/T150.2一2011压力容器第2部分;材料 GB/T150.3压力容器第3部分设计 GB/T193普通螺纹直径与螺距系列 GB/T229金属材料夏比摆锤冲击试验方法 GB/T709-2019热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差 985.1气煤,焊条电弧媒、气体保护焊和高能束焊的推荐坡口 T GB 1220不锈钢棒 GB GB/T2518连续热镀锌和锌合金镀层钢板及钢带 GB3097海水水质标准 GB/T3531 低温压力容器用钢板 GB/T5224预应力混凝土用钢绞线 6478冷锁和冷挤压用钢 GB/T GB/T91452003普通螺纹中等精度、优选系列的极限尺寸类型与参数 GB/T12459钢制对焊管件 GB/T13401 钢制对焊管件技术规范 GB/T13480建筑用绝热制品压缩性能的测定 GB T 4370预应力筋用锚具,夹具和连接器 K 质量管理体系要求 GB 19001 GB/T23248海水循环冷却水处理设计规范 s;T24wo环境管理体系要求及使用指南 GB/T24510低温压力容器用镍合金钢板 GB/T24511承压设备用不锈钢和耐热钢钢板和钢带
GB/T26978一202 GB/T32983建筑用绝热制品压缩蠕变性能的测定 GB/T45001职业健康安全管理体系要求及使用指南 GB50009建筑结构荷载规范 GB50010混凝土结构设计规范 GB50011建筑抗震设计规范 GB50017钢结构设计标准 GB50021岩土工程勘察规范 GB/T50046工业建筑防腐蚀设计标准 GB50057建筑物防雷设计规范 GB50204混凝土结构工程施工质量验收规范 GB/T50448水泥基灌浆材料应用技术规范 GB51006石油化工建(构)筑物结构荷载规范 GB51081低温环境混凝土应用技术规范 GB51156一2015液化天然气接收站工程设计规范 GB/T51408建筑隔震设计标准 HG/T20592钢制管法兰(PN系列 20606钢制管法兰用非金属平垫片(PN系列 HG HG/T20607钢制管法兰用聚四氟乙烯包覆垫片(PN系列 HG 20609钢制管法兰用金属包覆垫片(PN系列 HG/T20610钢制管法兰用缠绕式垫片(PN系列钢制管法兰用具有覆盖层的齿形组合垫(PN系列 HG/T2061l HG/T20612钢制管法兰用金属环形垫(PN系列 HG/T20613钢制管法兰用紧固件(PN系列 HG/T20614钢制管法兰,垫片、紧固件选配规定(PN系列 HG/T20615钢制管法兰(Clas、系列 HG/T20623大直径钢制管法兰(Class系列 HG/T20627 钢制管法兰用非金属平垫片(Clas、系列 HG 20628钢制管法兰用聚四氟乙烯包覆垫片(Clas、系列 HG/T20630钢制管法兰用金属包覆垫片(Class系列 HG/T20631 钢制管法兰用缠绕式垫片(Class系列 HG/T20632钢制管法兰用具有覆盖层的齿形组合垫(Class系列 HG/T20633钢制管法兰用金属环形垫(Clas、系列 HG/T20634钢制管法兰用紧固件(Class系列 HG/T20635钢制管法兰、垫片、紧固件选配规定(Class系列 JGJ/T225大直径扩底灌注桩技术规程 G369预应力混凝土结构设计规范 NB/T47013.2承压设备无损检测第2部分:射线检测 NB/T47013.3承压设备无损检测第3部分;超声检测 NB/T47013,4承压设备无损检测第4部分;磁粉检测 NB/T47013.5承压设备无损检测第5部分渗透检测 NB/T47013.7承压设备无损检测第7部分:目视检测
GB/T26978一2021 NB/T47013.8承压设备无损检测第8部分;泄漏检测 NB/T47014承压设备焊接工艺评定 NB/T47015压力容器焊接规程 SY/T41l4天然气管道、液化天然气站(厂)干燥施工技术规范 YB/T4641液化天然气储罐用低温钢筋 CECS226栓钉焊接技术规程附条文说明 TsGZ6002特种设备焊接操作人员考核细则 TsGZ8001特种设备无损检测人员考核规则术语,定义、符号和缩略语 3.1术语和定义下列术语和定义适用于本文件 3.1.1 ;B0G 蒸发气boil-orgas; 由于外界的热量引人以及在容器进出料过程中压力变化时的闪蒸等原因,引起低温液化气气化产生的气体 [来源;GB/T8423.3一2018,5.2.4,有修改] 3.1.2 日蒸发率 dailyboilofrrate 储罐因漏热产生的日蒸发量与储罐总容积的百分比 [来源:GB51156一2015,2.0.l1,有修改 3.1.3 储罐总容积 tankgrosscapacity 储罐正常操作条件下允许储存的最大容积注:按照内罐的设计液位计算出来的容积 3.1.4 储罐净容积 tanknetcapacity 有效工作容积储罐正常操作条件下允许的最高操作液位和最低操作液位之间容积 3.1.5 拦蓄区 impoundlingbasin 现场用防护堤或利用地形条件圈定的用于防止低温液化气或易燃制冷剂事故溢出的区域 [[来源:GB/T8423.3一2018,5.2.22,有修改 3.1.6 基础 foundationS 所有用于支撑储罐及其内部储存物的结构单元注:由底板、环墙或桩组成 3.1.7 baseslab 基础底板支撑储罐的连续式混凝土基座
GB/T26978一202 注:包括地面式或架空式 3.1.8 主容器 primarycontainer 用来盛装低温液体,并直接与低温液体接触的容器 [[来源:GB/T8423.3一2018,5.2.24 3.1.9 次容器secondarycontainer -般位于主容器之外,泄漏时盛装低温液体,正常运行工况下不与低温液体接触的容器 [来源:GB/T8423.32018,5.2.251 3.1.10 innertank 内罐金属自支撑式圆筒形主容器 3.1.11 外罐 outertank 由钢材或混凝土构成的自支撑式圆筒形次容器 3.1.12 环形空间 annularspace 自支撑式储罐的内壁与外壁或外墙之间的空间 3.1.13 绝热空间insulationspaee 储罐环形空间以及储罐底部和顶部容纳绝热材料的空间 3.1.14 隔气层 Vapourbarrier 防止罐外气体进人绝热材料或罐内的隔离层 [来源:GB/T8423.32018,5.2.33] 3.1.15 liner 衬里为了阻止产品蒸发气和水蒸气渗透,紧贴在混凝土外罐内侧安装的金属板 3.1.16 环梁 ringbeam 储罐运行状态下处于低温环境,置于内罐壁板下面的环形支承 3.1.17 roof 罐顶用于抑制蒸发气压力,使罐内物质不与大气接触的罐壁或墙体顶部结构 3.1.18 罐壁 shell 金属立式圆简 3.1.19 墙体 wal 混凝土立式圆筒
GB/T26978一2021 3.1.20 吊顶 suspendeddeck 用于承载储罐顶部绝热层,避免珍珠岩掉人内罐,与钢宫顶通过吊杆连接的结构 3.1.21 热角保护thermaleornerprotection;TCP 在内罐少量泄漏的情况下,为了保护罐底和混凝土底层的外壁,且罐体不失效,在内外罐之间设置的由二次底、壁以及保温材料组成的结构 3.1.22 自支撑式 selfsupporting 在适用的情况下,容器形式可承载所储存液体的静态压力和蒸发气压力荷载 3.1.23 燕发气容器 Vap0urconmtainer 在正常操作条件下单容罐、双容罐、全容罐或薄膜罐储存燕发气的部分 3.1.24 设计压力designpressure 为储罐设定的储罐容器的最高压力 [来源.GB/T150.1一2011,3.1.3,有修改 3.1.25 操作压力operatingpressure 在正常工作情况下,容器可能达到的最大压力 3.1.26 试验压力 testpresSure 进行耐压试验或泄漏试验时,容器的压力 [[来源GB/T150.1一2011,3.1.5,有修改 3.1.27 最高设计液位 maximumdesignliquidlevel 确定静态下罐壁厚度的参数之一,为储罐运行期间的最高液位 3.1.28 level 最高正常操作液位 maximmumnormaloperatingl 第个高液位报警的设定值,为储罐正常运行期间的最高液位 3.1.29 设计温度dlestgnt temperature 储罐在正常工作情况下,设定元件的温度(沿元件截面的温度平均值). [[来源.GB/T150.1一2011,3.1.7,有修改 3.1.30 操作基准地震operatingbaseearthquake;oBE 不会造成系统损坏,不影响系统重新启动并继续安全运行的最大地震注，该级别的地震作用不会损害储罐系统运行的完整性,能够保证公共安全 3.1.31 安全停运地震 safeshutdownearthquake;SSE 不会造成系统基本功能失效和破坏的最大地震
GB/T26978一202 注:该级别的地震作用可能会造成装置和储罐的局部永久性损坏,但不会破坏系统的完整性 3.1.32 roll-over 翻滚容器(通常为储罐)中不同深度的低温液化气因温度和或)密度的差异而产生传热、传质,致使分层的液体发生快速的混合并伴随大量的蒸发气从低温液化气容器中急剧释放的现象 [来源:GB/T8423.32018,5.2.7,有修改] 3.1.33 作用 aetion 施加在结构上的集中力或分布力和引起结构外加变形或约束变形的原因前者为直接作用,也称为荷载;后者为间接作用 [来源:GB50068一2018,2.1.36] 3.1.34 递进变形 progressivedeformation 在循环荷载作用下,薄膜的每部分的变形逐渐增加的现象 3.2符号下列符号适用于本文件 A;所需要的受压面积,单位为平方毫米(nmm); ;每条纵向焊接接头焊接收缩量,单位为毫米(mm). C;等效应变辐系数 e;腐蚀裕量,单位为毫米(mm): );储罐内罐直径,单位为米(m); D D.;储罐外罐内径,单位为米(G m; D,;设计点; E:弹性模量,单位为兆帕(MPa); e;板材厚度,单位为毫米(mm); e.,;环形板厚度,单位为毫米( mm; :环形板的最小厚度(不包括腐蚀裕量),单位为毫米(mm) ea,nmin; 顶端角环的厚度,单位为毫米(mm); Cr e;中幅板厚度,单位为毫米(mm); 板材计算厚度,单位为毫米(mm); e;水平钢的厚度,单位为毫米(mm); 罐壁厚度(不考虑腐蚀裕量),单位为毫米(mm); e;内压工况下的壁板计算厚度,单位为毫米(mm); fp,;在抗压环处顶板的厚度(不考虑腐蚀裕量)单位为毫米(mm); e,;顶板厚度(不包含腐蚀裕量),单位为毫米(mm); e.:内罐壁板厚度,单位为毫米(mm); e,;操作工况下壁板计算厚度单位为毫米(mm); e.;依次排定的每圈壁板的厚度,单位为毫米(mm); e.:排在最上一圈壁板的厚度,单位为毫米(mm); e.a;水压试验工况下的壁板计算厚度,单位为毫米(m m;
GB/T26978一2021 e,;底圈罐壁板厚度,单位为毫米(mm); F;作用力,单位为牛(N); ;承载绝热易蠕变材料许用荷载系数 fLF H:最高设计液位,单位为米(m); He;每圈壁板的厚度为e,时的等效稳定高度,单位为米(m); Hs;计算的壁板底部与最大设计液位之间的高度,单位为米(m); H,;加强支撑在最小厚度罐壁上的最大允许间距,单位为米(m); H:计算的壁板底部与试验液位之间的高度,单位为米(m); h,;每圈壁板的高度,单位为米(m); K;计算加强圈系数; A;S-N曲线系数; L:抗压强度单次允许最小值; L,;有效顶长度,单位为毫米(mm); L.;有效罐壁长度,单位为毫米(mm); .;罐底外圈不规则板的边缘与壁板内侧之间的最小宽度,单位为毫米(mm); ;疲劳试验全体试验数据的平均值; 71 首圈壁板纵向焊接接头数; 1 n.,;抽检批次样本数量; P;设计压力(顶部开口内罐,设计压力取值为0),单位为千帕(kPa); P.:;外部荷载,单位为千帕(kPa) P;内部压力,内部气压和绝热系统压力之和,单位为千帕(kPa) Pn;承载绝热易蠕变材料许用荷载,单位为兆帕(MPa); ;:内部压力减去顶板重量,单位为千帕(kPa); ,;水压试验压力(顶部开口内罐,设计压力取值为0),单位为千帕(kPa); Q Q:验收抽样检验的质量统计量; 抽检批次的抗压强度质量统计量抽检批次的导热系数质量统计量; R;绝热材料的特征强度值,单位为兆帕(MPa); R;首圈壁板内组装圆半径,单位为毫米(mm) Ra;钢材或焊缝金属的屈服强度,取二者之间的较小者,单位为兆帕(MPa); i;9%镍钢板最终半径,单位为毫米(mm); R R;储罐内罐半径,单位为毫米(mm); R;外罐半径,单位为米(m); m;钢材或焊缝金属标准抗拉强度的下限值,单位为兆帕(MPa); R,;罐顶的曲率半径(锥形顶R,=R/sin/),单位为米(m); R;9%镍钢板初始半径(平板为无限大),单位为毫米(mm); S:标准偏差; SF;安全系数 ;;抽检批次的标准差; U;导热系数单次允许最大值 .设计内部负压,单位为千帕(kPa)7 V，
GB/T26978一202 V ;设计风速,单位为米每秒(m/s); x平均值; X.:抽检批次的抗压强度平均值 X,抽检批次的导热系数平均值 a;拉伸强度与屈服强度之比R/R; a 隔震前构件n的水平地震影响系数,根据场地的地震影响系数曲线,采用振型分解反应谱法计算; ail;隔震后构件n的水平地震影响系数; ,;构件n水平方向减震系数,为隔震后构件n最大加速度与隔震前构件n最大加速度比值,隔震前后构件的加速度应该采用时程分析法按照OBE地震加速度输人进行计算,隔震支座参数应该以试验所得滞回曲线作为依据; y.;圆筒效应的安全系数; yF;材料分项系数 ;安装的安全系数; Y;应用于荷载的安全系数; Y;材料强度系数; y ;绝热材料的安全系数; Y,;测试绝热产品的参考方法与其安装方法之间可能存在差异的系数; e:应变; Eeu;极端纤维应变,%; e1;第一主应变; ea;第二主应变 ;第三主应变 E3 7;焊缝的焊接接头系数; 0,顶-壁相连接位置上,子午线上顶的坡度角,单位为度("); p;操作工况下储存介质的最大密度,单位为千克每立方米(kg/m); p;水压试验工况下试验介质的最大密度,单位为千克每立方米(kg/m) ;许用应力,单位为兆帕(MPa); a;第一主应力,单位为兆帕(MPa); o.;第二主应力,单位为兆帕(MPa); d8;第三主应力,单位为兆帕(MPa); d :许用压应力,单位为兆帕(MPa g:承载绝热易蠕变材料试验施加的压应力,单位为兆帕(MPa); ;承载绝热材料在小于10%变形出现屈服或破坏时的最大抗压强度,单位为兆帕(MIPa); ;承载绝热材料公称抗压强度,单位为兆帕(MPa); 许用拉应力,单位为兆帕(MPa); d;水压试验工况下的设计许用拉应力,单位为兆帕(MPa); ;承载绝热易蠕变材料在10%变形未出现屈服或破坏时的压应力,单位为兆帕(MPa). o10 9;基础坡度角,单位为度(" 乡;隔震支座调整系数，一般橡胶支座,取0.80;支座剪切性能偏差为s-A类,取0,.85; Ae;等效应变辐
GB/T26978一2021 习r;抽检批次所有样本抗压强度或导热系数的平方总和; .r”;抽检批次所有样本抗压强度或导热系数的总和 3.3缩略语下列缩略语适用于本文件 -安全停运地震余震(AftershockLevelEarthquake' AIE AQL 接收质量限(AeceptaneeQualityLimit) BL -块状(EBlockType) B0OG 蒸发气(Boil-offGas》 FIP 现场发泡(FoamedinPlace) GR 增强玻璃纤维(GlassFibreReinforced HA2 热影响区(HeatAffectedZone HD 高密度(HighDensity IG 液化天然气(LiquefiedNaturalGas) PG 液化石油气(LiquefiedPetroleumGas) Ioa 极限质量(LimitingQuality 中密度(MediumDensity 常规密度(NormalDensity NDE 无损检测(NondestructiveExamination) 09E -操作基准地震(Operating BHhaseEarthaquake) IsocyanurateFoam PIR 聚异氢脉酸酯泡沫(Poly rQR 焊接工艺评定报告(ProcedureQualificationRecords) PUp 聚氨酯泡沫(PolyurethaneFoam) PC -聚氯乙烯泡沫(PolyvinylChlorideFoam RLG 低温液化气(RefrigeratedLiquefiedGas) ss serviceabilitylimitstates 正常使用极限状态(s sPRe 喷射类型(SprayType) ssE 安全停运地震(SafeShutdownEarthquake) rcP 热角保护(ThermalCornerProteetion ULs 承载能力极限状态(UIltimateLimitStates) WPS 焊接工艺规程(WeldingProcedureSpeeifieation) 基本规定与总则 4.1储罐类型 4.1.1单容罐只有一个储存低温液体的自支撑式钢质储罐,该储罐可由带绝热层的单壁或双壁结构组成,具有液密性和气密性产品蒸发气应储存在: 容器的钢质拱顶内; a b)当主容器是一个敞开的杯状体时,储存在包围主容器的气密金属外罐内,金属外罐仅设计用于
GB/T26978一202 储存产品蒸发气及支撑和保护绝热层每个单容罐的周围应筑有围堰,以容纳可能泄漏的产品根据蒸发气储存和绝热的方式不同,有多种形式的单容罐单容罐示例见图1 单容罐典型结构形式- 10 单容罐典型结构形式二 b 标引序号说明: 主容器(俐质). -顶(钢质) 底部绝热层 -罐壁外部绝热层 -基础; -外部水汽隔层; 基础加热系统; 10 -松散充填的绝热层 11 -柔性绝热封; -外钢壳(不能装存液体); 吊顶(绝热); 12 -围堰图1单容罐图 4.1.2双容罐具有液密性的次容器和建立在次容器之中的单容罐共同组成的储罐,次容器与主容器水平距离不大于6m且顶部向大气开口次容器顶部为敞开式,无法防止产品蒸发气的逸出主容器与次容器之间的环形空间可用一个“防雨罩”遮盖,以防止雨水、雪,尘土等进人双容罐示例见图2 10
GB/T26978一2021 10 双容罐典型结构形式- 13 12 双容罐典型结构形式二标引序号说明 -主容器(钢质); 顶(钢质); 次容器(钢质或混凝土)》. 外部绝热层; -底部绝热层 10- 外部水汽隔层 -基础; 1l 松散充填绝热层; -基础加热系统; 外壳(不能装存液体) 12 13 -柔性绝热密封防雨罩吊顶(绝热); 图2双容罐图 4.1.3全容罐具有液密性、气密性的次容器和建立在次容器之中的主容器共同组成的储罐,次容器为独立的自支撑带拱顶的闭式结构主容器应为以下两种形式之一 -在顶部开口,不储存产品蒸发气; -配备拱顶,可储存产品蒸发气次容器应是一个具有拱顶的自支撑式钢质或混凝土储罐,其设计应同时满足以下要求在储罐正常操作条件下;作为储罐的主要燕发气容器(此情况适用于顶部开口的主容器),并支撑主容器的绝热层; -在主容器泄漏的情况下;装存全部的液体产品,并保持结构上的气密性可以进行排气,但应通过卸压系统对其进行控制主容器和次容器之间的环形空间径向宽度不应大于2.0m. 1
GB/T26978一202 在次容器外部设置有绝热层的全容罐也应符合上述要求全容罐示例见图3 全容罐典型结构形式- 10 b 全容罐典型结构形式二标引序号说明 -主容器(钢质); 吊顶(绝热); -次容器钢质); 罐顶钢质); 底部绝热层松散充填绝热层 -基础; l0 混凝土顶; ll -基础加热系统; -预应力混凝土外罐(次容器) 12 柔性绝热密封预应力混凝土外罐内侧的绝热层图3全容罐图 4.1.4薄膜罐有一个薄的钢质主容器(即薄膜)、绝热层和预应力混凝土罐体共同组成的能储存低温液体的复合结构金属薄膜内罐为非自支撑式结构,用于储存低温液化气,其液相荷载和其他施加在金属薄膜上的荷载通过可承受荷载的绝热层全部传递到混凝土外罐上,其气相压力由储罐的顶部承受作用在薄膜上的全部静液压荷载及其他荷载均应通过承载绝热层转移至混凝土罐上蒸发气应储存在储罐顶部,该储罐顶部既可以是复合结构,也可以由气密拱顶和吊顶上的绝热材料构成混凝土罐和绝热系统应按照在薄膜泄漏时能够装存液体的形式进行设计薄膜罐示例见图4 12
GB/T26978一2021 标引序号说明柔性绝热密封; -主容器(薄膜); -次容器混凝土); 吊顶(绝热); 底部绝热层 -混凝土顶; -基础 -预应力混凝土外罐内侧的绝热层基础加热系统; 图4薄膜罐图 4.2总体设计依据 4.2.1 -般规定储罐设计技术说明文件应确定以下内容工作范围,包括试验、干燥、置换和冷却等; a b 标准及规范; 环境资料,包括周围环境、最低/最高气温等; 设计压力、操作压力; d 进液/排放速率; 事故工况,包括泄漏火灾及爆炸等; 储罐类型,设计使用年限; g 储罐位置布置图 h 储罐容积(储罐净容积或储罐总容积) 工艺流程图(PFD)、工艺流程与仪表图(P&.ID); s 主容器的金属设计温度; 储存液体的相关性质,包括密度、温度和易燃性等; 防止翻滚的措施,包括安装密度表,采用连续的产品循环等; m n 允许的日蒸发率和环境条件; 储罐最高设计液位、最高正常操作液位; t 压力和真空释放设计数据(流量); p 特定作用:地震、风、爆炸、火灾、连接管路/接管荷载等; q 管道和使用仪器仪表要求; 现场土工和地震资料,地质勘察报告,地震安全性评价报告等; s 绝热监控系统最大允许置换流量(薄膜罐); t 试运行程序; u 13
GB/T26978一202 储罐沉降和检维修要求 4.2.2性能要求储罐设计应满足下列要求储罐设计使用年限为50ar a 在正常操作条件下,储存液体和蒸发气 b 按规定的流量进液和出液; c d 控制蒸发,在异常情况下蒸发气可以排放到火炬或大气排放口; 防止空气和湿气进人,但真空泄放阀工作的情况除外; 蒸发符合要求,并且控制储罐外表面的水凝结/结霜最低程度,并应预防基础冻胀 4.2.3许用应力和极限状态理论钢质储罐和绝热系统设计,可使用许用应力理论,也可使用极限状态理论混凝土结构设计应采用极限状态理论极限状态设计应包括正常使用极限状态(SLS);结构或结构构件达到正常使用的某项规定限制或耐久性能的某种 a 规定状态 b)承载力极限状态(UL.s);结构或结构构件达到最大承载力、出现疲劳破坏、发生不适于继续承载的变形或因结构局部破坏而引发的连续倒塌 4.2.4抗震设计应按照以下规定进行地震作用下的结构设计主容器应按照其被填充至最高正常操作液位时,能承受OBE和SSE作用进行设计; -若使用次容器,应按照其内未装存液体时能承受OBE和SSE作用进行设计,次容器还应按照在ALE作用下能够满足装存全部液体(最大正常操作液位)的要求进行设计薄膜罐的薄膜应按照能承受oBE作用进行设计在ssE作用下,薄膜可能发生故障,但混凝土罐,包括TCP,应能装存液体应按照以下规定确定OBE和SSE地震反应谱以及水平分量反应谱与垂直分量反应谐,并符合 GB50011的相关规定 OBE地震反应谱应是50a期内超越概率10%重现期475a)的5%阻尼反应谱表示的运动在相关结构、结构系统或构件等的阻尼值不等于5%时,OBE反应谱应根据GB50011中建筑结构地震影响系数曲线的调整系数作相应调整应使用GB511562015中7.1.6的阻尼值用于垂直脉冲作用影响的阻尼值应与水平脉冲作用影响的阻尼值相同 sSE地震反应谱 b 应是50a期内超越概率为2%重现期2475a)的5%阻尼反应谱表示的运动若无法确定5%阻尼的SSE反应谱,该谱可采用不大于5%阻尼的OBE反应谱的两倍进行取值在相关结构,结构系统或构件等的阻尼值不等于5%时.ssE反应谱应根据GB50o1中建筑结构地震影响系数曲线的调整系数做相应调整阻尼值应采用如下方法确定 14
GB/T26978一2021 应使用GB51156一2015中7.1l.6的阻尼值,用于垂直脉冲作用影响的阻尼值应与水平脉冲作用影响的阻尼值相同土壤-结构相互作用;传递(晃动)模式下阻尼系数基本与储罐材料和土壤-结构相互作用无关,且不应大于0.5% 4.2.5密闭性应在外罐内壁安装金属衬里或涂刷聚合物涂层采用聚合物隔气层时应验证其液密性和气密性预应力混凝土结构的液密性应由混凝土结构中的最小受压区厚度及残余应力来确定混凝土部分的裂缝宽度计算应符合GB50010的规定 4.2.6主容器和次容器接口主容器和次容器接口宜设置在储罐的顶部薄膜罐人口和出口应设置在储罐顶部主容器和次容器接口设置在底部的情况下,应满足下列要求应安装远程操作关断阀 a b 无远程操作关断阀时,底部连接件应设计为主容器的一部分第一个阀门应为远程操作型,并焊接到底部连接件上,不应使用法兰连接件 4.2.7其他连接件尽量减少与主容器和次容器连接的其他连接件(导向器支撑等) 4.2.8冷却系统储罐应设置冷却系统,采用喷嘴或其他装置该系统的设计应能保持规定的冷却速率 4.2.9基础和隔震系统 4.2.9.1 基础基础设计应满足储罐及其连接件沉降的要求,通常使用下列类型浅基础 b)桩基础储罐基础设计开始前应进行岩土工程勘察,确定场地地基土的土层物理性质,判别土层液化情况岩土工程勘察应符合GB50021的规定,结构的抗震性应符合GB50011和GB51156一2015的规定储罐的不均匀沉降量应满足GB5l156一2015的相关规定储罐建设和服役期间应开展沉降监测储罐基础上应安装沉降测量标记,宜设置测斜管,并在墙体和穹顶施工过程、水压试验过程(之前、期间和之后)进行沉降测量,以后每隔3个月测量一次,直到沉降稳定为止储罐基础下部未设置空气流通空间时,应设置加热系统 4.2.9.2隔震系统 4.2.9.2.1 般规定储罐隔震系统设计满足以下规定: 采用隔震方案的低温储罐,其所在场地的场地类型宜为I、I、皿类型 a b 隔震设计应根据预期的水平方向减震要求和位移控制要求确定结构隔震层方案; 15
GB/T26978一202 隔震支座应按照GB/T51408进行承载力和连接强度校核 4.2.9.2.2隔震作用计算低温储罐地震作用隔震应采用振型分解反应谱法与时程分析法结合计算,隔震后储罐各个构件的水平地震影响系数按公式(1)计算 .a ani 4 4.2.10基础加热系统基础加热系统的设计应使基础在任何位置的温度不低于0 当一条加热带或回路发生故障时，加热管路的布置和备用的加热系统仍能满足上述要求热输出量至少应由两个温控器控制其中一个温控器应设置在可能出现低温的区域各温控器在操作盘上应有数据显示,同时发出低温报警 4.2.11混凝土罐热角保护全容罐 4.2.11.1 混凝土次容器,在刚性基础墙连接的部位,可安装TCP,以防止主容器泄漏时基础墙连接或基础底板内出现不可控的裂纹 TCP覆盖整个储罐底部和墙体较低部分 TCP可由钢板双层底板)和绝热材料双容罐和全容罐)或液体隔离层和绝热材料(薄膜罐)构成 TCP垂直部分的高度取决于温度分布,刚性拐角的变形能力和次容器施工洞口高度 4.2.11.2薄膜罐 TCP应采用与产品温度相适应的金属或非金属材料,在机械荷载和温度荷载作用下能够保持储罐结构的完整性和液密性应提供薄膜的第三方机构独立见证和验证的试验结果,证明TCP的所有部件在泄漏条件下的液密性薄膜罐TCP无损检测验收合格后应与全容罐金属TCP有同等液密性能围堰与拦蓄区 4.2.12 单容罐应设置围堰围堰内容积应能够容纳储罐内全部储存产品拦蓄区和围堰应设计成永久液密性所使用的材料应能够阻止产品泄漏应考虑在无产品液体溢出时排出聚集在拦蓄区和围堰内雨水和消防水的措施 4.2.13雷电防雷设计应符合GB50057的规定 4.3保护系统 4.3.1 监测保护 4.3.1.1 监测系统储罐内液位、压力、温度监测和补气系统设计,应符合GB51156一2015的相关规定 l6
GB/T26978一2021 4.3.1.2防止翻滚系统可采取以下防止翻滚措施使用密度测量系统监测罐内液体密度分布,当超过一定的设定值时,该系统具有报警功能密 a 度测量系统与液位计系统应相互独立运行; 在储罐底部和顶部之间,设置间断或连续的液体循环系统 b 4.3.1.3气体探测和火灾报警应设置可燃气体和有毒气体检测报警系统和火灾自动报警系统 4.3.1.4泄漏检测系统应设置泄漏检测系统,并根据储罐型式确定组成方案温降; a b气体探测; 压差测量 c 4.3.1.5绝热空间监测系统薄膜罐绝热空间与薄膜隔离,应安装绝热空间监测系统该系统应满足以下要求通过分析置换气体组分,探测产品蒸发气 a b)通过向绝热气相空间充人惰性气体,以保证正常运行期间蒸发气浓度保持在可燃下限的30% 以下; 控制绝热空间与薄膜之间的压差,防止薄膜破损,该系统应设计成“失效保护” 4.3.2安全阀和防火设计 4.3.2.1 安全阀设计储罐压力安全阀和真空安全阀设计,应符合GB51156一2015的规定 4.3.2.2防火设计防火设计应考虑潜在的火灾局部火灾; aa 安全阀火灾; b) 邻近装置(包括其他储罐)的火灾 c 4.4作用 4.4.1通则应包括永久作用、可变作用和偶然作用 4.4.2永久作用永久作用包括混凝土、钢材和绝热构件,管路、配件,辅助设备、固定设备的自重和预应力局部效应预应力局部效应确定方法见GB50010 17
GB/T26978一2021 4.4.3可变作用可变作用类别和取值要求如下介质荷载 a 产品静液压荷载 b运行基准地震(OBE 储罐设计应能承受OBE地面运动外加荷载储罐应考虑以下外加荷载 1 罐顶均布荷载1.2kN/m(投影面积),此荷载不宜与雪荷载和内部负压荷载组合 2平台和通道上的均布荷载2.4kN/m; 作用在平台或通道上任何位置一块300mm×300mm面积上的集中荷载5kN 在建造与维护期间,吊顶上的最小均布荷载推荐为0.5kN/m" d 风荷载储罐设计基本风压,宜根据GB50009中l00a重现期的风压取值雪荷载储罐设计雪荷载,宜根据GB50009中100a重现期取值绝热系统压力主容器和次容器的设计均应考虑绝热系统施加的压力膨胀珍珠岩粉末). 内部设计压力 g 设计范围宜为一1.0kPa一29kPa,并结合工艺设计参数确定 h)沉降荷载储罐及其基础设计应考虑到在设计使用年限内预计可能发生的基础最大总沉降和不均匀沉降管道连接荷载应根据管道材质和位移要求确定施工荷载应符合GB50009的规定 k 水压和气压试验应符合第8章的规定热效应 D) 应考虑在施工、试验、冷却、正常或非正常操作和预冷时所有可能的热效应 44.4偶然作用 4.4.4.1 主容器泄漏有次容器的储罐,次容器应按照可以装存主容器最大液体量的条件进行设计应假定次容器被逐渐充满除大量产品泄漏外,还应对导致“冷点”的少量产品的泄漏后果进行评估 4.4.4.2管路连接件泄漏应考虑管道法兰、阀门可能的泄漏,及其对罐顶或罐壁产生的影响,可假定衬垫损坏设计时应考虑可能泄漏的区域与储存的液体接触,或通过收集/排放产品对该区域进行保护 18
GB/T26978一2021 4.4.4.3安全停运地震(sSE 储罐设计应能承受ssE地面运动 4.4.4.4安全停运地震余震(ALE) ALE为安全停运地震发生后的余震该级别的地震再发生作用时仍不会破坏系统的完整性根据GB5l156一2015中7.1.4的规定,ALE的反应谐加速度值应为sSE反应谱加速度值的50% 在 SSE作用之后,主容器可能发生泄漏事故,但次容器或周围的拦蓄系统应保持完好,余震时应能容纳储罐内的液体产品 4.4.4.5外部火灾和爆炸应根据外部火灾和爆炸危险性分析确定载荷 4.4.5 作用组合上述所列的永久作用和可变作用应按照GB50009和GB51006的规定进行组合任何单一荷载状况下,永久作用和可变作用的组合只应与一个偶然作用进行组合 4.5检查与维护应明确需要注意的关键事项,编写相应的储罐检查与维护程序质量管理,环境管理和职业健康安全管理 4.6 应建立储罐设计、材料采办,施工和试验一体化的质量管理体系储罐设计,施工和试运行应制定整体目标一致的健康,安全和环境计划该计划应包括责任,符合国家或地方的法律与法规的活动,还应规定设计和施工期间对人员安全和环境保护的安全操作规程质量管理、环境管理和职业健康安全管理应符合GB/T19001,GB/T24001和GB/T45001的规定金属构件 5.1 般要求低温液化气储罐金属构件应根据储罐类型、存储介质、操作条件等因素进行设计 5.2材料 5.2.1温度在确定金属构件的设计温度时应考虑以下因素储罐设计温度主容器和次容器在正常工作情况下,设定的元件的金属温度(沿元件横截面的温度平均值) 气象资料包括日,月、年温度记录等资料最低设计金属温度储罐在运行工作中,预期的各种可能条件下各元件金属温度的最低值设计金属温度应按照 19
GB/T26978一202 相应荷载条件(包括偶然作用)下最为不利的假设进行计算 5.2.2主容器和次容器钢材选择 5.2.2.1 5.2.2.1.1钢材分类板材分类如下低温低合金钢板; a b 低镍钢 9%镍钢; c d)奥氏体不锈钢每种存储产品使用钢材类型见表1,薄膜罐宜采用奥氏体不锈钢材料钢材牌号和存储温度下限见表2 表1产品存储温度下储罐钢材的类型单位为摄氏度单容罐双容罐或全容罐薄膜罐产品存储温度低温低合金钢板 -10 低温低合金钢板 40 低温低合金钢板奥氏体不锈钢低温低合金钢板 -50 低镍钢低镍钢奥氏体不锈钢 70 9%镍钢或奥氏体不锈钢 9%镍钢或奥氏体不锈钢奥氏体不锈钢 -100 -165 9%镍钢或奥氏体不锈钢 9%镍钢或奥氏体不锈钢奥氏体不锈钢表2钢材牌号和存储温度下限单位为摄氏度材料类型材料牌号产品存储温度下限 Q345R等低合金钢板 20 低温低合金钢板 6MnDR等 40 15MnNiNbDR等 -50 低温低合金钢板低温低合金钢板 09MnNiDR等 70 100 低镍钢 08Ni3DR等 9%镍钢或奥氏体不锈钢 06Ni9DR、S30408等 -165 5.2.2.1.2一般要求材料选择应遵循下列一般要求 a 低温用低合金钢板,应满足下列要求; 应符合GB/T3531的规定,不应使用最小屈服强度大于370MPa的钢材 20
GB/T26978一2021 22 应为正火或正火十回火状态低镍钢,其使用温度不应低于一100C,同时应满足下列要求: b 1 应符合GB/T353的规定; 22 应经过热处理,获得均匀尺寸的细晶粒 9%镍俐,其使用温度不应低于一165C,同时应满足下列要求应符合GB/T3531.,GB/T24510的规定; 22 应为调质钢 d 奥氏体不锈钢,应符合GB/T2451l的规定 5.2.2.1.3最大罐壁板厚度最大允许罐壁板厚度应为低温低合金钢板:40 a mm; 低镍钢:40mm; b 9%镍钢板50mm; c d)奥氏体不锈钢板:80 mm 当材料厚度超过上述数值时,应进行额外的材料调查和试验,以证明材料能够达到和上述规定最大厚度下相同的抗脆性断裂水平 5.2.2.1.4板材允许误差板材的允许误差应满足下列要求通过计算确定厚度的部分,其板材允许误差应符合GB/T7092019中C类偏差的规定 a 考虑最小公称厚度确定厚度的部分,其板材允许误差应符合GBT709- b -2019中B类偏差的规定 5.2.2.2夏比V型缺口冲击试验热影响区和焊接接头金属的夏比V型缺口冲击试验数值见表3 母材的夏比V型缺口冲击试验数值按照母材的材料规范的要求执行如果使用镍基焊接接头金属(低温低合金钢、低镍钢、9%镍钢等),则焊接接头金属和热影响区的最小冲击功应为56 规定数值应选取3个试样的最小平均值,只允许其中一个数值小于规定数值,但不应小于规定数值的70% 厚度小于12mm的材料,应尽可能选择允许的最大尺寸试样试样的最小夏比V型缺口冲击试验数值应与标准试样的规定值成正比应考虑焊接导致的不利影响储罐的每一块壁板和用于切割环形板的钢板都应进行冲击试验其他构件应根据材料的炉号或批次进行冲击试验冲击试验应符合GB/T229的规定 21
GB/T26978一2021 表3最小夏比型缺口冲击试验能量钢材类型冲击试验能量试样相对于钢板的方位在一40 -10C,27 横向低温低合金俐在一50C,27 横向低镍钢在一100C,27 横向 9%镍钢在一196C,80 横向奥民体不锈钢 5.2.3蒸发气容器燕发气容器的钢材宜根据表4选取,也可选择其他化学成分和机械性能相当的钢材型号表4蒸发气容器所使用钢材金属设计温度厚度" 按材料型号 nmmm 20 等 13GB/T26978一2021 如果接管面积不作为补强面积计算的一部分,则接管允许使用较低强度材料 5.2.4.3管道构件法兰应符合HG/T20592、HG;/T20606、HG/T20607、HG/T20609、HG/T20610、HG/T20611、 HG/T20612、HG/T20613,HG;/T20614、HG/T20615、HG/T20623,HG;/T20627、HG/T20628、 HG/T20630、HG/T20631、HG/T20632、HG/T20633、HG/T20634、HG/T20635的规定储罐用管件应符合GB/T13401和GB/T12459的规定 5.3设计 -般规定 5.3.1 5.3.1.1 设计理论钢构件的设计应采用许用应力理论或极限状态理论薄膜设计宜使用规定材料的应力-应变曲线 5.3.1.2许用应力 5.3.1.2.1概述所有板材和焊接接头金属的最大许用拉应力见表5 表5设计许用拉应力钢材类型使用中的许用拉应力水压试验期间的许用拉应力低温低合金钢、低镍钢 0.43R,0.67R.,260MPa三者中的较小者 0,60R,0,85R.、340MPa三者中的 9%镍钢 0,43Rm,0,67R两者中的较小者较小者奥氏体不锈钢 0,40Rm,0.67R两者中的较小者低镍钢和9%镍俐,R;可为材料标准规定的0.2%非比例延伸强度,单位为兆帕(MPa). 奥氏体不锈钢,R.可为材料标准规定的1.0%非比例延伸强度,单位为兆帕(MPa) 抗震验算时,OBE工况下许用应力应取操作工况下许用应力的1.33倍 SSE工况下许用应力应取材料标准下屈服强度的1.00倍 5.3.1.2.2储罐锚固件储罐错固件的许用拉应力应符合下列规定正常操作工况下应为材料标准下屈服强度的0.50倍 a b 试验工况下应为材料标准下屈服强度的0.85倍 c OBE工况下应为材料标准下屈服强度的0.67倍; sSE工况下应为材料标准下屈服强度的1.00倍 d 5.3.1.2.3罐顶-罐壁连接处的承压区许用压缩应力o 应限制在120MPa 承压区的设计应满足5.3.3.1.3.5的要求 23
GB/T26978一2021 5.3.1.2.4应力 5.3.1.2.4.1对接焊接接头当荷载垂直于焊接接头并作用在板材平面内时,许用应力应限制在表6中所给出数值当荷载平行于焊接接头时,许用剪切应力应限制在表6中所给出数值的75% 5.3.1.2.4.2角焊缝当荷载垂直于焊接接头时,许用剪切应力应限制在表6中所给出数值的70% 当荷载平行于焊接接头时,许用剪切应力应限制在表6所给出数值的50% 5.3.1.3极限状态理论 5.3.1.3.1一般要求应按照GB50017的要求进行极限状态理论分析 5.3.1.3.2主容器和次容器单容罐、双容罐和全容罐,其主容器和次容器的分项安全系数应按照表6进行调整表6低温低合金钢、低镍钢9%镍钢的分项荷载和材料系数操作工况试验条件 YM 1.57 a<1.57 a al.42 a1.42 1.36 1.06 1.1o 1.72/a 1.57/a l.1l1 5.3.2主容器和次容器 5.3.2.1单容罐,双容罐和全容罐 5.3.2.1.1罐底 5.3.2.1.1.1罐底边缘板环形板的最小厚度(不包括腐蚀裕量)e.应按公式(2)计算,且不应小于8mm: =(30十e./3) e = 图5e)所示罐底外圈不规则板的边缘与壁板内侧之间的最小宽度.,应为公式(3)计算结果和 600mm中的较大值 240 (3 另外,还应满足下列附加要求环形板之间的径向接缝应是对媒; a b壁板与环形边缘板连接应采用下列方式之一 1 对接焊接接头; 22 双面角焊缝焊接,最大焊脚高度为12mm,最小为罐壁和边缘板厚度的较小者; 24
GB/T26978一2021 33 厚度大于12mm的环形板用坡口焊加角焊,坡口深度加上角焊缝媒脚高度不应小于边缘板厚度; 环形板径向接缝与任何壁板立缝之间的距离不应小于300mm c d)壁板外侧与环形板外缘之间的距离不应小于50mm:; 边缘板的宽度和厚度应满足地震设防的要求 5.3.2.1.1.2罐底中幅板罐底板的厚度不应小于5mm(不包括腐蚀裕量) 罐底板应满足下列要求中幅板的最小直边长度不应小于700mm; a b 底板中幅板应采用搭接或对接焊接接头; 搭接接头的最小宽度应是中幅板厚度的5倍 c d 搭接接头应至少由两道焊道组成; 罐底中幅板应搭接在边缘板上面.最小搭接宽度应为60mm e 罐底中幅板的对接接头应采用双面焊或带垫板的单面焊罐底板任意相邻的三块板焊接接头之间距离,以及三块板接接头与边缘板对接接头之间的 g 距离不应小于3001 mm 当罐底板设置补强板或垫板时,应采用连续角焊缝储罐底板中幅板和边缘板的布置应符合图5的要求单位为毫米周边设置环形板 >5e 截面A一A,底板的搭接 b 图5典型的罐底板布置 25
GB:/T26978一2021 单位为毫米 e >60 >50 截面B一B 标引序号说明: -罐壁靠近边缘的)不规则板 -环形板; -垫板图5典型的罐底板布置续 5.3.2.1.2罐壁 5.3.2.1.2.1罐壁最小厚度罐壁最小厚度应符合表7的规定表7罐壁最小厚度储罐内罐直径D% 最小厚度 mm m Ds10 l0 30 3060 罐壁的最小厚度要求,应包含腐蚀裕量 5.3.2.1.2.2壁板厚度壁板厚度应为e.、e.,和罐壁最小厚度三者中的最大值操作工况,应按公式(4)计算 a D -[O.098p(H一0.3)十10P]十e 20o b)水压试验工况,应按公式(5)计算 [[0.098p,(H,一0.3)十10P (5 e， 0a 除承压区外,任何一圈壁板的设计厚度都不应小于其上层壁板的厚度 26
GB/T26978一2021 5.3.2.1.2.3其他其他应满足的要求如下罐壁焊接接头 aa 所有立缝和环缝都应采用全焊透的对焊 b 板材布置相邻两圈壁板上的立缝之间的距离不应小于300mm 附件在安装附件的部位,应使用垫板,附件的位置应距离立缝300mm以上,或距离环缝150mm 以上垫板和加强板应采用圆角过渡,圆角的最小半径为50m mm 内罐壁的外荷载: d 如适用,应考虑下列荷载绝热层压力 22 内罐真空负压; 33 内罐与外罐之间的压力壁板设计应考虑到环向压应力和轴向(纵向)应力的组合与有轴向压应力或拉应力同时作用的情况相比,当没有轴向应力作用时,许用环向压应力(抗力)应适当降低与有环向压应力同时作用的情况相比,当没有环向压应力作用时,许用轴向压应力(抗力)应适当降低由于同时存在的内部径向压力产生的稳定性效果,当没有环向应力作用时,许用轴向压应力抗力)可提高加强圈等效间距按照公式(6)计算 H =h 中间加强圈设计示例,见附录A 罐壁底角和敞开口罐顶部加强圈的特性,应符合底和顶端部加强圈或隔板的设计要求加强圈与罐壁的连接应采用双面连续角焊缝加强圈与水平焊接接头之间的距离不应小于150mma 外罐壁的外部风力荷载/真空荷载罐壁应设计成能承受环向和轴向(纵向)压缩应力的组合见[5.3.2.1.2.3d)] 罐壁应能够承受外部风压和内部真空(内部负压)合力产生的径向压力为抵抗径向压力,在计算中采用的设计风压,应基于按GB50009确定的地区风压特征为抵抗因风力倾覆和在罐顶上的抽吸引发的罐壁内轴向应力,在计算中使用的设计风压应基于总风压,该风压是按GB50009采用适当的形状和表面系数确定的 5.3.2.2薄膜罐 5.3.2.2.1通则薄膜罐应使用金属板材制造,厚度不应小于1.2mm 薄膜应具有双网络波纹,允许在所有荷载条件下自由伸缩应使用起皱或深拉拔工艺加工波纹薄膜应完全由罐体绝热系统支撑薄膜应锚固到绝热系统中,或者锚固到混凝土外罐上,以便在整个寿命期间能够保持其位置不变心
GB/T26978一202 在罐的顶部,薄膜应为蒸发气和液体密闭的容器所有薄膜构件设计时应考虑所有可能的静态和动态荷载典型荷载详见附录B. 经过平稳的变形和移动后,薄膜和所有构件应能保持其形状应能证明在周期荷载作用下薄膜不会发生渐进性变形,还应证明能防止波纹处不会发生屈曲或折断,避免疲劳失效金属膜的设计应采用模型试验或应力分析的方法,见图6,应能证明设计的薄膜在下述情况下的可靠性: 在给定荷载作用下薄膜应保持稳定性; -薄膜的疲劳强度应满足规定的荷载循环次数在静态荷载下的稳定性在规定静态葡载下，薄股保持其形状模型试验递进变形和/或应力分析 (在10次以上伽环后，无递进变形疲劳特性在抗疲劳方面不存在问题，Mincr和<1 图6薄膜的设计流程图在进行数值分析时,应使用非线性弹-塑性或弹-塑性大位移计算方法应考虑到下列因素: 在进人到绝热层或者混凝土中的锚固系统导致的热荷载作用下,薄膜可能不均匀变化 a 应使用Tresca理论或Mises理论计算静态设计和疲劳设计的等效应力 b 在适用情况,由热荷载产生的变形应作为边界条件; c d 最大应力或应变的计算应以主轴为依据应对所有薄膜单元进行建模; 计算理论的模型应与实物具有相关性薄膜设计应考虑地震荷载有限元模型应包括储罐结构和液体,以及液体与结构之间的相互作用进人到绝热层或混凝土中的薄膜的锚固系统应能承受包括地震荷载在内的所有荷载 5.3.2.2.2应力分析 5.3.2.2.2.1应力-应变曲线应力-应变曲线的建立应考虑下列各项应力-应变曲线应为选定材料而建立; a b 曲线不应出现颈缩现象; 弹性范围和塑性范围的泊松比不同 5.3.2.2.2.2失稳和屈曲不稳定薄膜不应出现失稳和屈曲可采用基于屈曲荷载系数的屈曲分析校核屈曲稳定性在这种情况下,可考虑到如下安全系数: 根据激光测量或相当等效方法进行建模;安全系数SF=2.0; a D根据理想形状建模;sF一4.0 热变形可认为是一种稳定状态,其安全系数仅应使用在压力荷载上 28
GB/T26978一2021 5.3.2.2.2.3递进变形应证明在热荷载与液体压力荷载两者共同作用下,经过10次循环,薄膜的任何部分都不会发生递进变形 5.3.2.2.2.4疲劳特性双向应力条件应使用等效应力或应变予以确定,等效应力或应变分别是根据Tresca或Mises理论的主应力和主应变进行计算疲劳曲线可根据单轴向应变循环疲劳试验确定应变范围 a 应对所有周期荷载(包括各荷载的组合)的等效应变范围予以评估薄膜的周期荷载等效应变范围应在平面应力的假设条件下进行计算有效应力应与主应力,o,分别对应,有效应变应与主应变e1,eg、e，分别对应,其中主应力按a>a > 排序主应变按ei>e>e，排序因此,在包含多个荷载的一个周期中,d、 a、d 和ei、e、E 应分别重新排序另外,因为薄膜是一层薄板,所以,应假设为平面应力状态习E1,2,3},口=0) 还应注意到即使a，=0,也有e;0(iE1,2,3 因此,根据Tresca理论,等效应变幅应按公式(7)计算贾 =MAX 而根据Mises理论,等效应变幅应按公式(8)计算: 其中系数C应按公式(9)和公式(10)取值塑性 C=1.061 弹性: C =0.551 l0 b 疲劳曲线(S-N曲线): 设计疲劳曲线的选择应考虑到薄膜在低温时易发生低循环疲劳,以及局部产生塑性变形的事实疲劳曲线通常以如下内容为依据， -“最佳适配曲线”是基于疲劳试验结果的统计分析,该分析给出中间值试验曲线 “设计曲线”是基于引人修正系数的“最佳适配曲线”,该系数为应力值除以2或周期数除以20中的最不利的数值应将该系数看成不确定性系数,这些不确定性系数既包含数据分散性,又包含了被忽略的影响即粗糙度、切割方面的问题等) 该系数没有考虑局部不连续性(即应力集中系数),因此应考虑其在计算应力强度时的影响因此应力集中的影响宜针对所有条件、使用合适的应力集疲劳失效通常发生在应力集中处中系数予以评价应力集中系数是根据有限元应力分析的理论和实验研究确定的 29
GB/T26978一2021 5.3.2.2.2.5地震荷载下的稳定性在操作条件下混凝土外罐应能承受OBE和SSE荷载 oBE地震工况下应证明 a 薄膜与锚固系统两者都能承受地震荷载; b)薄膜承受的压力在允许范围内; 绝热系统承受的压力在允许范围内 c SSE地震工况,设置TCP的外罐应能够装存液体 5.3.2.2.3模型试验 5.3.2.2.3.1通则进行模型试验时,所有系统构件都应参与试验每一构件都应以全尺寸进行试验可在环境温度条件下进行模型试验试样的数目应保证试验结果的可靠性测量装置的位置应通过分析、“反射式光弹法”等方法确定使用在试验材料表面和外型的应变片和粘合剂应可靠,此外,应能测定主应力方向上的应力和应变等效应力或应变的计算应以主轴为基础因此,依据Trea理论,等效应变制应按公式()计算关-MAx 一|一" 1l1 而根据Mies理论,等效应变幅应按公式(12)计算十E， -E 一ce， 12 系数C应根据公式(13)和公式(14)取值朔性 C=1.061 13 弹性 C=0.551 14 5.3.2.2.3.2静荷载下的稳定性静荷载作用下,薄膜不应发生失稳按规定荷载设计的薄膜,安全系数应取1.25 5.3.2.2.3.3渐进变形应用模拟操作条件的一个荷载周期内,薄膜的每一部分都应保持稳定,在10个荷载周期后,薄膜未出现渐进变形 5.3.2.2.3.4疲劳特性储罐的所有薄膜构件应进行疲劳试验,试验项目包括 a 热荷载引起的周期性伸长; b 液体静压荷载引起的周期压力变化,在周期压力条件下试验的每一构件应至少预拉到最大拉 30
GB/T26978一2021 伸量 “最佳适配曲线”应依据疲劳实验结果的统计分析疲劳试验的实验结果应以应力或应变主值为依据 “设计曲线”应由“最佳适配曲线”确定,假设置信度为75%,可靠概率为95% 设计点应按公式(15)计算,式中人按照表8取值 =m一kS .(15 D, Miner法则应作为确定抗疲劳强度的损伤累积技术表8s-N曲线的系数k(假定为正态分布) 取样数量 3,152 2.680 2.463 2.336 2.250 2.190 2.l4] 10 2.103 2.073 12 2.048 13 2.026 14 2.007 15 l.991 16 1.977 17 1.964 1.951 1 19 1.942 2 1.93 21 1.923 2 l.916 23 1.907 24 1,901 25 1.895 注:置信度75%,可靠概率95% 31
GB/T26978一2021 5.3.3钢质外容器 5.3.3.1单容罐、双容罐和全容罐 5.3.3.1.1罐底 5.3.3.1.1.1环形板环形板应符合5.3.2.1.1.1的要求 5.3.3.1.1.2罐底中幅板罐底中幅板应符合5.3.2.1.1.2的要求 5.3.3.1.2罐壁壁板的最小厚度应符合表7的规定在内压条件下,壁板厚度应按公式(16)计算 PD 十 (16 2a 带有中间加强圈的外罐壁设计应考虑与环向压缩力组合的垂直压力,见5.3.2.1.2.3d) 带有加强圈的罐壁应承受所有适用荷载,包括但不限于竖直压力 a 静荷载; 1 2 活荷载(罐顶活荷载、雪荷载); 管道荷载; 3 内部负压; 4 5 风力倾覆[见5.3.2.1.2.3e)]; 地震倾覆 6 b)环向压力: 1) 局部风压作用[见5.3.2.1.2.3e)]; 2)负压在许用双向应力计算中,应考虑由风在罐顶的抽吸和风对罐的倾覆产生的设计荷载数值加强圈接头应使用全焊透对接焊在加强圈对接焊接接头处和加强圈与立缝交叉处,应设置“鼠孔” 除外部罐壁设计成不存装冷冻液体的情况,加强圈与罐壁之间的连接应采用双面连续角焊缝,仰焊缝可以是间断的加强圈与罐壁水平焊接接头之间的距离不应小于150mm 5.3.3.1.3罐顶 5.3.3.1.3.1板材的最小厚度罐顶板材的厚度不应小于5mm(不包括腐蚀裕量) 5.3.3.1.3.2带支承结构的罐顶顶板,应使用下列一种或多种焊缝 -单面搭接焊接接头; 32
GB/T26978一2021 双面搭接焊接接头; -带垫板或不带垫板的对接焊接接头罐顶的支承结构应按照GB50017进行设计按许用应力理论设计时,顶板焊接接头系数应为单面搭接焊接接头0.35 -双面搭接焊接接头0.65; -带垫板或不带垫板的对接焊接接头0.70 顶板搭接焊的搭接宽度不应小于25mm 罐顶板与罐顶支撑件未焊接处,顶框架应在顶表面的平面内予以交叉支撑 5.3.3.1.3.3自支承结构的罐顶顶板厚度应设计成能够承受内压和阻止由外部荷载引起的屈曲应按公式(17)公式(19)计算内压计算 a 球形顶 P，R (17 te 20an 锥形顶 P R 18 0 屈曲计算 b 10P -40只 (19 er 自支承结构的顶板应使用对接焊或双面搭接焊 5.3.3.1.3.4加强的拱形顶经过加强的拱形顶,其结构应按照GB50017进行设计 5.3.3.1.3.5受压面积不考虑腐蚀裕量,最小受压面积应按照公式(20)确定 50P，R 20 n0 o tar 有效受压面积应由板或最大宽度符合图7要求的截面积构成 33
GB/T26978一202 s.OR中 L0. 16e S16e <16e 带有角环没有角环图7典型的罐壁-罐顶受压面积在使用顶端角环的部位,其最小尺寸应符合表9的规定表g顶端角环的最小尺寸罐壁直径D 角环的尺寸 T nmmXmm×mmm D.s10 60×60X6 10GB/T26978一2021 吊顶设计荷载应至少包括吊顶自重、保冷材料重量、吊顶活荷载、吊顶上下气体压力差、吊顶上珍珠岩自重等吊顶的隔热设计应使得外罐顶的温度不会冷却到低于它的设计温度,蒸发气得到控制,并且防止结冰导致出现过度的罐侦荷载隔热和支撑结构的设计应防止隔热材料进人所储存的产品当中,但应允许气体从吊顶下方到上方的流通反之亦然,以使吊顶两侧的压差不会超过0.24kPa 5.3.5接管 5.3.5.1通则通往主容器和次容器的管道连接应符合4.2.6的规定 5.3.5.2接管荷载接管的设计应能承受由连接管路和附件所产生的荷载 5.3.5.3罐壁接管 5.3.5.3.1罐壁接管罐壁接管开孔和焊接详细要求应符合GB/T150.3的规定 5.3.5.3.2人孔人孔内径不应小于600 mm 5.3.5.4罐顶上的接管罐顶上的接管开孔和焊接详细要求应符合GB/T150.3的规定罐顶上接管的加强应以椭圆形开口的长轴方向为基础来确定最小接管壁厚计算应考虑包括管道荷载在内的适用荷载罐顶上的接管压力等级不应低于HG/T20592中的PN25或HG;/T20615中的CLl50压力等级要求人孔法兰及其盖子可用板材制造,并按最小压力0.35MPa设计用于低温液体或低温气体的罐顶上的接管宜装配绝热构件(见图8) 35
GB:/T26978一2021 标引序号说明: 接管管道(低温) 内部管道的绝热系统 -接管补强板(环境温度); 绝热系统的支撑环 -外部管道的绝热件; 吊顶管套; -绝热件(低温) 吊顶的绝热系统; 拱形顶(环境温度); l0 吊顶图8典型的带有绝热构件的罐顶接管 5.3.5.5接管焊后热处理接管焊后热处理应符合5.6.4的规定 5.3.6植焊钉碳钢植焊钉的材料应符合GB/T6478的规定植焊钉力学性能见表10. 表10植焊钉力学性能屈服强度抗拉强度延伸率植焊钉材料 % MPa MPa 碳钢植炽钉 >350 450 >15 >25 >350 >540 不锈钢植媒钉 5.3.7主容器和次容器的罐底连接当采用主/次容器的罐底连接时,应考虑以下内容储罐不均匀沉降; a 内罐相对于外罐的差异性收缩 b 接管开口补强 c 接管周围未支撑区域应降低到最小 d 接管和管道周围的空间应使用合适的绝热材料填充,并应设置足够的局部化基础加热设施 5.3.8容器之间的连接容器之间的连接应考虑以下内容 36
GB/T26978一2021 由内,外罐之间的相对移动产生的热应力和流体静压力 a b 应考虑内,外罐之间连接件上的热量传递阻隔内罐壁与外罐壁之间的环形空间不应安装法兰接头 c d)内罐顶开口与外罐顶开口之间的连接应考虑内罐、外罐顶之间的差异性位移穿透吊顶的连接件应能够透过吊顶自由移动,从而避免在外顶或吊顶上产生附加荷载 5.3.9其他 5.3.9.1 罐体锚固系统关于锚固系统的设计,应考虑以下内容: 内罐和外罐都应分别按最不利荷载组合进行设计 a 穿过外罐底部的内罐锚固系统设计时应满足液密性和所有工况下温差变形的要求 b 错固点应等距离地沿罐体周围均匀分布,最大间距为3m; d 不应对锚固系统施加任何初始拉力,锚固系统仅应在罐壁内产生抬升力时起作用应采取措施确保在储罐的整个设计使用年限内锚固系统螺栓不会松弛或失效; 罐壁和基础的锚固附件应基于锚固螺栓和拉索处于全屈服状态进行设计; 锚固系统的设计应允训午在试运之前由于沉降需进行的调整; g 锚固系统设计应考虑热位移导致的弯曲; h 锚固系统不应与罐壁直接连接,而应连接到垫板或托架上,所有锚杆、螺栓或拉索的横截面积不应小于500mm'; 直接暴露在空气中的固定锚的锚固杆、螺栓或拉索,腐蚀裕量不应小于1.5n j mm; kk 需要绝热设施,应限制热量向罐体结构和基础的较冷部件传递 5.3.9.2铭牌储罐铭牌宜包含以下信息设计、,施工单位名称; a 建造年份 b 设计标准 c d 储罐、装置编号产品设计密度和温度; e 最大设计压力; 最高设计液位 g h) 储罐净容积 5.4制造 5.4.1材料的处理所有用于主容器和次容器的板材都应分别独立搬运和存放,以避免各种材料互混应采取足够的防风雨保护措施 “低温材料”应作适当标记不锈钢材料应使用合适的设备存储和搬运,以避免表面受到污染应防止与锌、镀锌工具的任何接触应避免9%镍钢磁化在场地交货之时,残留磁性不应超过50Gs 1T 注:1 =10000Gs 37
GB/T26978一202 焊接耗材应按照焊接耗材标准规定的条件或供应商的推荐进行保护和存储厚度大于6mm的板材,宜使用最小圆角半径为0,25mm的低应力印模的压印方法;厚度小于 6mm的板材可使用喷涂或喷墨标记的方法代替压印方法 5.4.2板材准备 5.4.2.1 罐壁板热切边缘应打磨到露出明亮金属,并且除去氧化层和熔渣允许误差应根据钢材制造工艺、车间加工程序和安装方法予以确定罐壁环形板材的最大宽度误差应控制在设计数值的士4mm以内薄膜罐的板材应为冷轧板,无可见缺陷 5.4.2.2环形板所有边缘板的外边缘以及两个短边都应符合NB/T47013.3中I级等级的规定,在预制下料以后进行超声波检查,检查宽度为150mm. 5.4.2.3接管如果主容器或次容器的接管采用板材卷制,则接管上的纵向焊缝应进行100%的射线照相检验或超声波探伤检验如果罐壁接管采用厚度大于或等于25mm的碳钢板材制造,则应在罐壁和加强板的焊缝区域进行超声检测.检查是否存在层状缺陷如果法兰是用板材制造的,法兰超声检测符合NB/T47013.3的规定,以确保不存在层状缺陷平媒法兰应在两侧进行焊接所有对焊法兰应采用全熔透对接焊 5.4.2.4加强板在安装时,应将加强板加工成与所焊接的罐壁具有相同的曲率所有接管加强板上应至少设置一个检查螺纹孔 5.4.3预制 5.4.3.1一般要求壁板、宫顶等预制件直线度、弧度等几何尺寸应采用样板进行检查,样板制作应符合下列规定 a 直线样板的长度不应小于l000mm; b)测量接接头角变形的样板,其弦长不应小于1000mm; c 弧形样板,其弦长不宜小于2000 mm 低温钢板不应采用硬印标记,非剪切线不应用尖锐工具划线、不应打样冲眼钢板坡口宜采用机械加工,坡口表面不应有夹杂、分层、裂纹和熔渣等缺陷 9%镍钢坡口采用等离子或火焰加工时,应打磨去除表面氧化层,并符合NB/T47013.5的规定进行渗透检测，I级合格采用对接接头厚度大于10mm的钢版和采用搭接接头厚度大于16mm的钢板,板边不宜采用剪切加工当没有规定时,坡口形式和尺寸应符合GB/T985.1的规定 38
GB/T26978一2021 5.4.3.2预埋件预制预埋件应按材料规格进行排板下料预埋件植焊钉焊接完成后,应逐一进行外观检查,合格标准应符合CECcs226的规定,并按1%的比例进行弯曲试验抽查,且每批数量不少于10个弯曲试验角度不小于30",以焊缝和热影响区无肉眼可见的裂纹为合格 5.4.3.3弯顶预制穹顶梁采用钢板现场拼焊时,翼缘板与腹板、翼缘板与翼缘板的拼接缝的间距应大于200mm 穹顶梁弯曲成型后应采用不小于2000mm的弧形样板进行检查,其间隙不大于2" mm 穹顶梁弯曲成型后,弯曲矢高偏差不应超过构件长度的1/1000,且不大于5mm;穹顶梁接长拼接完成后弯曲矢高偏差不应超过构件长度的1/1000,且不大于10mm 穹顶宜采用分片预制法预制,预制在胎架上进行,组装后拱梁长度偏差不应超过20mm,环向梁的间距偏差不应超过3 mm 组装完成的穹顶片各部位几何尺寸允许偏差见表11,测量部位见图9 表11弯顶片几何尺寸允许偏差单位为毫米测量部分尺寸允许偏差宽度Ac,EBD 长度AB、CD,EF 20 对角线之差1AD-以Cl 注:AB,AC、AD,BC,BD,CD,EF为图9中的线段长度图9宫顶片几何尺寸测量部位穹顶衬板分片预制时应满足下列要求: 衬板应按材料规格排板下料; a 衬板拼接焊缝的间距不应小于200mm; b 当采用搭接接头时,搭接宽度不应小于板厚的5倍,且不小于30mm. c 抗压环/抗压圈应分段预制,每段组对焊接应在胎具上进行 5.4.3.4吊顶预制铝板的切割下料在平整的支架上进行,应采用机械下料开孔铝板材料预制时应满足下列要求铝板切割下料尺寸,按照图纸和排板图尺寸进行 a 39
GB/T26978一202 b 切割铝板和坡口加工采用专业的铝型材切割机和锯片; 铝吊顶加强环等弧形构件卷制时,在滚板机钢轭和构件之间采取有效的隔离 c d 摆放板材配件时其下面应垫实,防止变形和污染下料采用铅笔或细记号笔划线,不应采用划针或锐器刻划 e fD 组对卡具与铝板接触面,应采用铝制或不锈钢材料进行隔离 5.43.59"%镍钢预制 5.4.3.5.1 罐底板罐底板预制应绘制排板图,并符合下列规定规则中幅板的宽度不应小于1000mm,长度不应小于2000mm a b与边缘板连接的不规则中幅板直边尺寸不应小于700mm; 边缘板沿罐底半径方向的最小尺寸不应小于700 c mm; 底板任意相邻焊缝之间的距离不应小于300mm d 罐底边缘板几何尺寸允许偏差见表12,其测量部位见图10 表12罐底边缘板几何尺寸允许偏差单位为毫米测量部分尺寸允许偏差宽度AB,CD 长度AC、BDEF 对角线之差AD-BCI 注，AB,Ac,AD.c,BD.CD,EF为图10中的线段长度图10罐底边缘板几何尺寸测量部位罐底板搭接宽度在无特殊要求时,应符合下列规定: 中幅板间的搭接宽度不应小于5倍的钢板厚度，且不应小于30" mm a b)中幅板与边缘板的搭接宽度不应小于60mm 厚度大于或等于12mm的罐底边缘板,应在边缘板两侧(图10中的AC,BD)100 范围内符合 mm NB/T47013.3的规定进行超声检测,I级合格 5.4.3.5.2罐壁板壁板排板应符合下列规定壁板宽度不宜小于1000mm,长度不宜小于2000 a mm; 40
GB/T26978一2021 b)各圈壁板的纵向焊接接头宜向同一方向逐圈错开,其间距宜为板长的1/3,且不应小于 300mm: 底圈壁板纵向焊接接头与罐底边缘板的对接焊接接头之间的距离不应小于300mm c 壁板预制几何尺寸允许偏差见表13,其测量部位见图11 壁板卷制时,其长度方向应垂直于辐的轴线卷制后直立于台上,水平方向应用内弧样板检查,其间隙不应大于4mm;垂直方向用直线样板检查,其间隙不应大于2mm. TCP壁板的排板符合5.4.3.5.2中壁板排板的相关要求表13壁板几何尺寸允许偏差单位为毫米允许偏差值测量部分 AB(CD)<10000 ABCD)>l0000 宽度AC,BD,EF 1.5 长度AB.cD 1.5 对角线之差|AD-c AC、BD 直线度 AB,CD 注:AB,AC、AD,BC、BD,CD,EF为图11中的线段长度图11罐壁几何尺寸测量部位 5.4.3.6附件预制加强圈宜采用钢板组焊成型弧形构件成形后,应用狐形样板检查,其间隙不应大于2mm;放在平台上检查,翘曲变形量不应超过构件长度的1/1o00,且不大于6mm 钢管采用钢板卷制时,纵向焊缝应符合NB/T47013.2的规定进行射线检测,级合格,或符合 NB:/T47013.3的规定进行超声检测，I级合格泵井管宜采用成品钢管制作环向焊缝应按NB/T47013.2进行100%射线检测,级合格;当系井管采用钢板拼接媒时,拼接系井管纵向焊接接头,环向焊接接头均应符合NB/T47013.2的规定进行100%射线检测,】级合格补强板,垫板应进行成形加工,曲率应与开孔部位壳体曲率一致,且整块钢板制作的补强板上应至少开设一个信号孔拼接的补强板,每一拼接段上应开设一个信号孔直径小于或等于50mm的开孔应采用机械钻孔,不应采用火焰切割 1
GB/T26978一2021 5.4.4制造 5.4.4.1基础的周边允许误差如果罐壁下部为混凝土环梁,环梁顶面与以平均高度测定的平面差在任意10m弧长上不应超过士3mm;整个圆周上,不应超过士6 mm 如果使用混凝土基础底板,罐壁向内300mm和向外300mm区域应符合混凝土圈梁水平度允许误差要求 5.4.4.2基础的其他表面允许误差使用长度为3m的靠尺测量,任意位置的偏差都不应超过15" mm 5.4.4.3罐底板允许误差内罐底板焊后局部最大凹凸变形不应大于变形长度的2%,且不大于50mm 二次底板焊后局部最大凹凸变形不应大于变形长度的1.5%,且不大于40 mm 5.4.4.4罐壁与罐底的连接在罐底上安装和焊接第一圈(层)罐壁板以后,在罐壁底部以上300nmm高度上,以底板中心为圆心,水平测量每块罐壁板的内部半径,允许误差见表14 测量应在每块罐壁板的中心点进行表14半径允许误差半径允许误差直径D m mm D<12 士12 1276 士30 5.4.4.5圆度在任何高度上,最大直径与最小直径之间的偏差不应超过直径的1%,且不应超过300mm 5.4.4.6板材的局部变形应检查罐壁板上的局部变形,在竖直方向上使用1m长直尺检查,在水平方向上使用1m长的弧形样板检查水平测量的弧形样板的弧度应与储罐的设计半径吻合设计与竣工纵断面之间的最大偏差见表15 美15设计与竣工纵断面之间的最大偏差表单位为毫米板材厚度最大偏差 16 e<12.5
GB/T26978一2021 表15设计与竣工纵断面之间的最大偏差(续单位为毫米板材厚度" 最大偏差 12.5GB/T26978一2021 5.4.4.8.2衬里衬里的最大凸起度允许误差不应超过100nmm 5.4.4.9板材对接焊接接头的错边量控制 5.4.4.9.1立缝罐壁在立缝位置上的最大错边量不应超过表17中给出的数值表17立缝位置上的最大错边量单位为毫米板材厚度e 最大允许误差 15GB/T26978一2021 度,焊接不小于2层; 植焊钉位置距穹顶衬板焊接接头不应小于100mm 5.4.4.11.3弯顶散件组装弯顶采用散件组装时应满足下列要求径向梁、环向梁和穹顶衬板预制尺寸,应符合5.4.3.3的规定; a b 采用先组装径向梁,再组装环向梁、穹顶衬板的顺序; 穹顶组装胎具除符合5.4.4.11的规定外,中间立柱应安装在径向梁的正下方,通过中间立柱调节宫顶的挠度,调节完成后进行炽接固定; 散件组装应符合宫顶分片组装的规定 5.4.4.12吊顶组装偏差 5.4.4.12.1吊顶组装程序吊顶组装应在穹顶组焊完成后气顶升前进行吊顶组装宜采用先组装吊顶板,再组装加强圈,最后进行吊杆连接的顺序,吊顶示意见图14 标引序号说明 -顶部吊耳; 加强圈; -吊杆; -穹顶径向梁 -底部吊耳; -吊顶图14吊顶示意 5.4.4.12.2吊顶板组装吊顶板组装应符合下列规定: 用于组装吊顶板的基础表面应无积水、杂物等,并有防雨、排水措施防止对铝板造成损伤和 a 污染; b 吊顶板搭接宽度允许偏差51 mm; 搭接接头三层重叠的部位宜将上层底板切角,切角尺寸宜为搭接宽度的2倍,其宽度应为搭接宽度的2/3(见图15),在上层底板铺设前,应先焊接上层底板覆盖部分的角焊接接头; 搭接接头组对间隙不应大于1mm; d 焊接后,吊顶局部凹凸变形不应大于变形长度的2%,且不应大于70mm 45
GB:/T26978一2021 图15三层板搭接示意图 5.4.4.12.3吊顶加强圈组装吊顶加强圈组装应符合下列规定: 应在吊顶板上画出加强圈位置加强圈与吊顶板搭接缝相交时,应将此位置吊顶板的搭接缝媒接完成后,再进行加强圈组装焊接吊杆组装应符合下列规定吊杆宜在加强圈组前进行顶部安装,在吊顶板和加强圈组焊完成后进行底部的组焊吊杆应安装在穹顶径向梁的正下方; 吊杆固定螺柱与螺母之间宜进行点媒 5.44.13衬板组装偏差 5.4.4.13.1罐底衬板组装罐底衬板组装应符合下列规定: 安装过程中不应损坏混凝土基础,如有损坏应及时修复; a b 边缘板采用对接接头时,错边量不应大于1mm,底板与垫板的缝隙不应大于1mm; 边缘板对接焊接接头焊后角变形.用长1000mm直线样板检查,其间隙不应大于3mm c 罐底衬板搭接宽度允许偏差5 d mm; 中幅板应搭接在边缘板上面,且搭接宽度不应小于60n mm; 搭接接头三层重叠的部位应符合5.4.4.12的规定; 搭接接头组对间隙不应大于1mm; 8 罐底衬板任意相邻焊接接头之间的距离不应小于300mm h 罐底衬板焊后,局部最大凹凸变形不应大于变形长度的1.5%,且不应大于30mm 5.4.4.13.2墙体衬板组装墙体衬板组装应符合下列规定墙体衬板宜在地面拼接成条形,整体吊装就位,拼接应满足下列要求 a 搭接宽度允许偏差5mms 搭接接头三层重叠的部位符合5.4.4.12的规定壁板拼接直线度不应大于全长的1/1000,且不大于15mm 3 b)墙体衬板与预埋件搭接宽度允许偏差5mm; 搭接接头组对间隙不应大于1 c mm; d 墙体衬板焊后局部最大凹凸变形不应大于变形长度的2%,且不大于70mm 46
GB/T26978一2021 5.4.4.14热角保护组装偏差 5.4.4.14.1TCP组装 TCP壁板组装应符合下列规定应画出安装方位线和标高线; a b 壁板应在热角保护顶板和隔热层施工完毕后进行壁板安装前应将媒接接头两侧25mm范围内和垫板表面的铁锈、油污等清理干净 c d 壁板任意相邻焊接接头之间的距离,不应小于300 mm; 垫板之间的对接接头组对间隙偏差为1mm,壁板与垫板组对间隙不应大于1 e mm: 拆除工装卡具时,不应损伤母材;钢板表面的焊疤点应打磨至平滑壁板焊接完毕后,其局部四凸变形不应大于变形长度的3%.且不应大于50mmm g 5.4.4.14.2二次底板组装二次底板应符合下列规定在二次找平层施工完毕后,进行二次底板边缘板的组焊;外圆周罐底绝热层和二次找平层宽度 a 应满足边缘板铺设要求; 当边缘板为带垫板对接接头时,应在基础上预留沟槽; b 二次底板根据现场施工条件可分区域进行组焊; c d 二次底板组装质量应符合下列规定搭接接头三层重叠的部分符合5.,4.4.12的规定; 1 2 底板搭接宽度允许偏差为5mm,搭接接头组对间隙不应大于1mm; 33 中幅板与边缘板之间采用搭接接头时,中幅板应搭接在边缘板的上面中幅板与边缘板搭接量不应小于60mm: 对接接头组焊的边缘板,对接接头组对间隙偏差为1.5mm;边缘板与垫板组对间隙不应 5 大于1 mm 底板任意相邻焊接接头之间的距离不应小于300mm 6 边缘板对接焊接接头焊接完成后,用1000mm长的直线样板进行检查,其角变形不应大于2mm; 焊后局部最大凹凸变形不应大于变形长度的1.5%,且不应大于40mm. 5.4.4.15内罐底板组装偏差 -般要求 5.4.4.15.1 内罐底板安装前,应对混凝土找平层进行复验和交接底板铺设宜根据现场施工条件分区进行施工 5.4.4.15.2底板边缘板组装内罐底板边缘板组装应符合下列规定: 边缘板组对间隙偏差为1mm,错边量不应大于1mm a b 采用100mm长的直线样板检查边缘板对接焊接接头角变形,其间隙不应大于1.5 mm; 当边缘板为带垫板对接接头时,应在基础上预留沟槽 47
GB/T26978一2021 5.4.4.15.3底板中幅板组装内罐底板中幅板组装应符合下列规定搭接接头三层重叠的部分符合5.4.4.12的规定 a b 中幅板任意相邻焊接接头之间的距离不应小于300m mm; 搭接宽度允许偏差为5mm,搭接接头组对间隙不应大于1 mm 中幅板与边缘板搭接量不应小于60mm; d 底板焊接完毕后,局部凹凸变形不应大于变形长度的2%,且不应大于50mm. 5.4.4.16罐壁组装偏差壁板组装前,应对预制的壁板尺寸进行检查,合格后方可组装底圈壁板组装内圆半径按公式(21)计算 4 R十 2r 21) R= cOs9 底圈壁板与边缘板之间的T型接头应符合下列规定当采用全焊透焊接接头结构时,底圈壁板与边缘板之间宜放置间隙调整板,T形接头组对间隙不宜小于2mm; -当采用非全焊透焊接接头时,气密试验槽应连续贯通壁板组装应符合下列规定首圈壁板组装应符合下列规定 a 相邻两壁板上口水平度偏差不应大于2mm,在整个圆周上任意两点水平度偏差不应大于6mm; 壁板垂直度的允许偏差不应大于板高的2.5/1000,且不应大于6mm; b 其他各圈壁板垂直度允许偏差不应大于该圈壁板高度的4/1000,整体垂直度不应大于 50mm; 壁板组装错边量允许偏差见表18 表18壁板组装错边量单位为毫米部位板厚" 错边量 e<10 立缝 <0.le,且不大于1.5 l0 机动焊或自动焊时,<1 1.5 环缝焊条电弧焊 0.2e,且<2 机动焊或自动焊时 1.5 底圈壁板内半径,在距罐底1000nmm处测量,任意点半径允许偏差见表19; d 48
GB/T26978一2021 表19底圈壁板内表面任意点半径允许偏差储罐直径D 半径允许偏差 mmm 二12 12 19 12D45 525 fD 焊接后,壁板局部凹凸变形用1000mm长的弧形样板检查,见表21; 表21壁板凹凸变形单位为毫米板厚 " 角变形允许值 <12 16 13 12.525 10 内罐组装焊接后,任意高度处最大直径与最小直径的差值不应大于300mm. g 与9%镍钢相焊的工卡具拆除时宜采用磨除的方式,不应采用锤击方法去除 9%镍钢媒疤打磨去除后,应进行渗透检测 5.4.4.17附件组装偏差 5.4.4.17.1罐壁加强圈罐壁加强圈组装应符合下列规定罐壁加强圈对接缝与罐壁板立缝之间的距离不应小于2001 mm; b 加强圈与罐壁立缝交叉位置,应在加强圈上开半圆形缺口 5.4.4.17.2内罐接管内罐接管组装应符合下列规定 49
GB/T26978一202 内罐接管组装焊接,应在储罐水压试验之前完成 a b 壁厚相同的管道组对时,应使内壁平齐,其错边量不超过壁厚的10%,且不大于1mm 补强圈焊后应从信号孔通人100kPa一200kPa的压缩空气进行气密试验,无泄漏为合格; c d 接管外伸长度允许偏差为10mm,法兰螺栓孔应跨中安装,接管对接焊接接头应进行检测; 法兰密封面不应有划痕; 法兰密封面与接管轴线的倾斜不应大于法兰外径的1%,且不大于3nmm,泵井管底部法兰水平偏差角不应大于0.5 5.4.4.17.3罐内梯子、平台垫板罐内梯子、平台垫板的安装位置距壁板环缝不应小于75mm,距壁板立缝不应小于150 mm 5.4.4.17.4罐内低温泵罐内低温泵安装应符合下列规定泵井管应在正式泵安装前,使用泵井规进行测试,合格后进行正式泵的安装; a b)泵井管内侧应清洁无污物; 底阀安装时测量泵井管底部法兰与底阀错边量,应满足制造厂技术文件要求; c 无特殊要求时,法兰螺栓扭矩应符合产品安装技术要求 d 5.4.5罐顶罐顶的建造方法应确保在整个安装过程中罐顶处于稳定状态若采用临时支撑结构,应采取预防措施避免支撑框架发生扭曲和结构整体旋转 5.4.6临时附件各种临时附件应与要附着的材料所使用的焊接工艺相同临时附件应使用热切割、刨削,或打磨的方法除掉在热切割或刨削焊接接头以后,应保留2mm材料,并磨平到光滑表面在除掉临时附件以后,应进行渗透检测,应符合5.7.5的规定薄膜上不应焊接临时附件 5.5焊接工艺 5.5.1通则包括修补媒和定位媒在内的所有焊接,应符合NB/T47014的规定进行焊接工艺评定,在此基础上形成焊接工艺规程(wPS)和焊接工艺评定报告(PQR) 若钢板带保护漆焊接,批准的煤接工艺应在有保护漆的板材上进行媒接工艺规程(wPS)和焊接工艺评定报告(PQR)均应获得批准,不同钢板厂家、不同生产工艺,即使牌号相同,也应重新进行接工艺评定 5.5.2焊接工艺评定应为下列每种情况制定一套相应的焊接工艺评定: 罐壁环缝的每种焊接工艺,应为下述规定的每一种厚度完成一块对接焊接接头试板 a 1 试板厚度<罐壁最小厚度 22 试板厚度>罐壁最大厚度; 50
GB/T26978一2021 b 罐壁立缝的每种焊接工艺,应为下述所规定的每一种厚度完成一块对接焊接接头试板试板厚度<罐壁最小厚度试板厚度>罐壁最大厚度; 22 覆盖的厚度范围应符合NB/T47014的规定 5.5.3冲击试验为焊接工艺规程(wPS)进行的焊接接头金属和热影响区(HAZ)的冲击试验以及产品焊接试件的试验,应符合下列内容,以及表3的要求: 每一组试样应由三个试件组成，一组试样取自焊接接头金属,一组试样取自热影响区 a b)焊接接头金属和热影响区夏比V型缺口冲击试件应从垂直于焊接接头和母材金属表面以下最多2mm位置处提取,用于冲击试验的试验板材的轧制方向应与焊接接头平行,但用于立缝的试验板材轧制方向可与媒接接头垂直; V型缺口应垂直于焊接接头表面; c d mm2mm 热影响区中的缺口应距熔合线1 1,焊接接头金属的缺口应位于焊接接头中心线 5.5.49%镍钢横向拉伸试件的拉伸数值,对于罐壁立缝不应低于设计值,对于罐壁环缝不应低于设计值的80% 拉伸试样如果断裂在焊接接头金属上,则焊接接头金属的极限强度和屈服强度应按下列方法确定应使用熔敷隔离层的碳钢板材堆焊制备两件全焊接接头金属试板(一件采用1G位置,另一件 a 采用3G位置焊接); 从每块试验板材上应制备两件全焊接接头金属试样 b 5.5.5焊工与焊接操作工 5.5.5.1 单容罐、双容罐和全容罐焊工应通过规定考试并取得相应资质,符合TsGZ6002的规定 5.5.5.2薄膜罐焊接试验应在实际组焊的薄膜板上进行作为最低要求,应在下列位置和方向上进行评定试验罐底:平焊位置; aa b罐壁立缝:向上立焊; 罐壁环缝:贴边上向或下向每个试样都应使用低倍照相方法进行检验在焊接生产过程中,应对每个焊工或每个焊接操作工进行定期评定应根据所获得的生产结果确定评定的间隔时间作为最低要求,应每个月对焊工测试一次,焊接操作工应每个星期测试一次 5.5.6产品试件单容罐,双容罐和全容罐 5.5.6.1 主容器和次容器,应保证罐壁最厚板和罐壁最薄板的立缝以及每一种相应的焊接工艺至少各制作 -块产品试件产品试件的焊接和试验应在罐体建造过程中尽早进行 51
GB/T26978一202 如果罐壁底部与罐壁顶端的厚度差不小于20mm,则应在立缝位置增加一组生产试件,其厚度可参考罐壁最厚板和罐壁最薄板的平均值近似选取,并应按照使用的每种焊接方法分别制备这些试件的宽度不应小于400mm(焊接接头两侧各200mm),试件应足够大,以避免加热对其机械特性产生影响产品试件所使用的钢板材料应是建造储罐所使用钢材的炉次之一,用于焊接产品试件的焊接材料应与焊接相应产品焊接接头的焊材属于同一生产商和同一型号如果罐体安装方法不能使试件安放在一道立缝的末端,则应在现场合适的地方,采用焊接工艺规程 WPS)中用于媒接有代表性产品焊接接头的方法完成试件媒接产品试件的检验和试验要求应与焊接工艺规程(wPS)的要求相同仅需进行焊接接头金属和热影响区的夏比V型缺口冲击试验允许进行重新试验在重新试验失败的情况下,应采取纠正措施 5.5.6.2薄膜罐作薄膜板应制备罐壁竖直和水平焊接接头以及罐底平直焊接接头产品试件 5.6焊接 5.6.1定位焊接接头与临时焊接接头定位焊接接头与临时焊接接头应由考试合格的煤工完成如定位焊接接头在随后的焊道中被完全熔透,可不必去除 5.6.2气候条件施工单位应采取措施确保焊接免泄潮湿、雨水的作用,还应采取防风措施当母材金属温度低于5C时,接头两侧的材料应进行预热 5.6.3预热若预热应包含待焊接部分的整个厚度,预热宽度为板材厚度的4倍或75mm之中的较大者,在煤接开始前可从任何方向进行预热预热应使整个接头厚度上的温度超过5C 预热应符合NB/T47015的规定 5.6.4焊后热处理除下列情况外,罐壁接管和人孔应焊接到壁板上或焊接到加厚插人板上,焊接组合件在安装到罐体上之前应进行后热处理 a 组合件中没有厚度>l6mm的部分; b) 组合件中没有厚度>30mm的部分,而且接管的公称直径小于300mm; 安装在设计成仅装存蒸发气的外罐壁上的接管或人孔 c 应为热处理制定一份热处理方案以上焊后热处理仅适用于低温低合金钢当冷压成型过程中形成的极端纤维应变超过按公式22)计算结果的3%时,则应对冷压成型的9% 镍板进行热处理(或消除应力): R (- 22 e= R 52
GB/T26978一2021 应连续地、自动地记录足够多点处的温度,以确保在进行热处理的整个组合件都处于规定的温度范围内在组合件放到炉中的时刻,炉内温度不应超过400 C 在400C以上时的加热速度(C/h)不应超过5500/e(e为罐壁板或插人板厚度,mm),但最大加热速度不应大于220C/h 在加热期间,在长度为4500mm的任何间隔内,整个被加热组合件上的温度变化不应超过150 在保持温度期间,整个组件温度应保持在580C620C 淖火和调质钢材的热处理应向制造商进行咨询炉内空气应予以控制以避免表面过度氧化火焰不应直接喷射到组合件上当组合件获得规定的均匀温度后,应保持恒温保温保持时间为每毫米罐壁厚度2.5min或插人板最少1h 如有必要,可使用表22中给出的温度-保温时间组合表22温度较低时的保温时间温度每毫米厚度保温时间 min 500 12.5 540 7.5 570 5.0 组合件应在炉中冷却到400C,冷却速度不超过5500/e(e为罐壁板或插人板厚度,mm),但最大冷却速度不应大于220C/h 在400C以下时,组件可以在静止空气中冷却组装的板材应予以适当加固,以便在焊后热处理过程中保持其形状 5.7检验 5.7.1无损检测(NDE)人员的资质无损检测人员应通过考试合格并取得相应资质,符合TsGZ8001的规定 5.7.2检验程序所有NDE检验应由独立于施工方的第三方检测机构来执行应制定检验和试验程序作为最低要求,每一程序应指明检查和试验程序的范围; a b 操作条件 l)使用设备的类型; 22 耗材产品的类型和特性; 33 试验参数(持续时间、温度等); 4)辨认结果的条件(照明等). 53
GB/T26978一202 5.7.3检验类型 5.7.3.1材料检验应维护好材料的标记/识别系统该系统应保证材料在建造过程中的任意时间能被识别 5.7.3.2焊接接头检验 5.7.3.2.1单容罐、双容罐和全容罐的主容器和次容器检验方法和检验比例应按照表23来进行表23主容器和次容器的焊接接头检验射线或目视检测渗透检测磁粉检测真空箱检查肥皂液检查储罐部位组件类型超声检测 % % % 对接焊接接头 100 100" 底板角焊接接头 100" 100" 底边缘板径向对接焊接接头 l00 100 100 底-壁角焊角焊接接头 100 100或100" 罐壁 100' 见表24 对接媒接接头纵向媒接接头 100 00 焊颈法兰与接管 100 100 10 直径>100 mm 壁或底上接管焊颈法兰与接管 100 00" 直径" 100mm 平炽法兰与接管 100 100 角焊接接头管嘴与罐壁或 100 100 插人式煤接接头壁板装配接管管嘴与加强板 100 00 插人板式和加强板式加强板与罐壁 100 100 插人板与罐壁 100 100 水久托架角焊接接头 100 100 与垫板加强圈主体 100 100 对接焊接接头加强圈加强圈与罐壁 100 100 角焊接接头在水压试验之前与之后进行在两侧如果需要,在焊接热处理之后进行 54
GB/T26978一2021 表24罐壁焊接接头射线/超声检测焊接接头检验类型纵向焊接接头环向焊接接头 T字形射线或超声检测 100 100 100 底片水平放置 400mmm 不包括T字形焊接接头 5.7.3.2.2薄膜罐的主容器不锈钢膜应进行下列焊接接头检验 100%目视检测 5 氨或氨泄漏检测每天要从当天完成的每种类型焊接接中抽查至少5%进行渗透检测 c 5.7.3.2.3单容罐、双容罐和全容罐的蒸发气容器检验方法和检验比例应按照表25进行表25蒸发气隔层/衬里的检验射线或目视检测渗透检测磁粉检测真空箱检查肥皂液检查储罐部位组件类型超声检测 % % 人人 % 对接焊接接头 100 100 底板角媒接接头 100 100 底边缘板径向对接媒接接头 100 100 壁角炽接接头 100 l00 底罐壁对接焊接接头见表26 100 100 竖直和径向 100 25 100 对接媒接接头受压区周向对接焊 100 100 100 或角媒接接头角媒接接头 100 100 顶对接焊接接头 00 100 纵向管嘴焊 100 100 壁,底或接接头顶上的接管法兰到管嘴体 100 100 55
GB/T26978一2021 表25蒸发气隔层/衬里的检验(续) 射线或目视检测渗透检测磁粉检测真空箱检查肥皂液检查储罐部位组件类型超声检测 % 管嘴与壁或插人 100 100 l00 板的焊接接头管嘴对罐壁，管嘴与加强板或插人板,以及 100 100 100 连接带有加强板的管嘴加强板与罐壁 100 100 插人板与罐壁 100 100 临时托架 100 100 除掉托架以后永久托架角焊接接头 100 100 和垫板加强圈主体 100 100 加强圈对接焊接接头对罐壁的抗风圈 00 角焊接接头表26蒸发气容器壁板焊接接头射线照相/超声波检验范围焊接接头检验类型纵向炽接接头 T字形环向焊接接头 % % 25 射线或超声检测 50%的射线照片应在400mm底片水平放置的情况下拍摄,而另外50%的射线照片应竖直放置的情况下拍摄 5.7.4目视检测目视检测应符合NB/T47013.7的规定,检查焊道、,形状和尺寸,包括焊接接头,板材、在制造和建造过程中安装在罐体上的接管和所有附件上的表面缺陷目视检测应在其他无损检验或试验之前进行 5.7.5渗透检测渗透检测应符合NB/T47013.5的规定在特定检验中使用的所有渗透检测产品应是相容的应确保渗透检测产品对将要进行检查的项目无污染风险和无存储风险 5.7.6磁粉检测磁粉检测应符合NB/T47013.4的规定所使用磁粉检测方法不应对被检验部分通人电流应使用在被检验部分形成封闭磁路的可移动电磁铁 56
GB/T26978一2021 宜规定使用的检查程序、设备以及探测和消除缺陷的方法程序应指明表面质量的要求 9%镍钢不应使用磁粉检测方法 5.7.7真空箱检测真空箱检查应符合NB/T47013.8的规定板材应清洁,焊接接头应除去油污和可能影响检验质量的焊渣或鳞片所使用的抽气系统应保证30kPa的最小真空度所使用的肥皂水应具有高润湿力; a 低黏性 b 低表面张力; c d 高发泡能力 5.7.8 氨或氨渗漏试验应进行氨或氮渗漏试验,宜符合NB/T47013.8的规定 5.7.9肥皂液检查 5.7.9.1 概述压力下的肥皂液检查宜符合NB/T47013.8的规定 5.7.9.2罐壁与罐底之间的双面角焊接接头罐壁与罐底之间采用双面角焊接接头时,应将压力不小于50kPa的空气通过螺纹孔注人到角焊接接头之间的空间中,并应在检验期间保持该压力肥皂液应使用刷子或喷洒的方法涂撒到焊接接头上在试验完毕后,应封闭螺纹孔两道角焊接接头之间的试验压力应在罐壁圆周上保持连续 5.7.9.3补强圈在用肥皂液对补强圈焊接接头适度润湿后,应通过螺纹孔注人压力不小于50kPa的空气压力保持时间不应少于30s 在试验完成后,应封闭螺纹孔 5.7.9.4罐顶在钢质顶气压试验后,应使用肥皂液润湿外部角焊接接头在检验期间应保持设计压力 5.7.10射线检测射线检测应符合NBy/T47013.2的规定,技术等级不低于AB级. 应根据检验材料的厚度和面积选取放射源使用的底片应符合NB/T47013.2的规定射线照相底片的长度宜为400mm 图像质量指示器应符合NB/T47013.2的规定焊接接头的底片应加以标记标记和位置应和有关焊工和焊接操作工的身份一起显示在图纸上 57
GB/T26978一202 每张底片应标记有罐体坐标和底片在罐体上的位置 9%镍钢对接焊接接头应使用双底片技术进行射线检测底片的存档应满足建设单位当地档案部门的相关管理要求 5.7.11超声检测超声检测应符合NBy/T47013.3的规定,技术等级不低于B级,其中主容器和次容器技术等级为 C级在用超声检测代替射线检测的位置,应采用标准化、永久记录且可重复的程序，可参考 SY/T0608一2014附录U的规定 5.7.12验收 5.7.12.1射线检测焊接接头缺陷的验收标准不应低于NB/T47013.2的I级规定 5.7.12.2超声检测在使用超声检测替代射线检测的地方,焊接接头缺陷的验收标准不应低于NB/T47013.3的I级规定对9%镍钢和奥氏体不锈钢进行超声检测时,应编制专门程序 5.7.13焊接接头不合格缺陷当发现不合格缺陷时,应进行焊接接头修补,并应扩大无损检测的范围在原区域的每一侧应再进行一次射线检测,或1m长的超声波检测若追加射线或超声波检测中有一处不合格,则应对当天出现问题的煤工所烬的全部焊接接头进行检测 5.7.14研磨后可接受的局部变薄若探测到表面缺陷,应通过研磨的方法彻底将表面缺陷去除,然后应对表面进行进一步检测,确认缺陷完全清除相对原厚度的局部板材变薄,应满足下列要求: 在边长为6倍板厚的正方形范围内,研磨后的最终壁厚不应小于所订购板材厚度的95% a 任意两个打磨区域边缘之间的距离不应小于最大打磨区域的外接圆的直径 b 5.8气压升顶 5.8.1一般要求气压升顶前应配置安全防护设施施工前确认下列工序完成并检查合格穹顶组装焊接; a 铝吊顶组装焊接 b 抗压圈/抗压环组装焊接; 施工单轨和保冷单轨组装焊接 d 径向梁与临时支撑不应连接; e 预应力混凝土外罐壁几何尺寸允许偏差符合GB50204的规定 58
GB/T26978一2021 5.8.2气压升顶系统气压升顶系统应包含风机系统、平衡系统、密封系统和监测系统风机系统应满足钢宫顶平稳上升所需的风量和压力,且具有风量调节功能,并应设置备用风机为盼止顶升过程中钢穹顶发生偏移和失稳,宜设置钢弯顶稳定平衡系统,早衡系统应包括导向绀索、导向滑轮、固定索架以及配重物导向绳索宜采用整根钢丝绳制作,中间不应有接头以及破损 a b)升顶前所有导向绳索均应张拉完毕,每根导向绳索的张拉力宜保持一致监测系统包含压力监测和平衡系统，压力监测应分别在最高点和最低点各设置一组气压计,平衡检测应在罐顶四个对称角度位置采用测距工具测量钢穹顶到抗压圈之间的距离 5.8.3过程控制施工前,应检查施工准备工作符合升顶要求钢穹顶上升过程中应保持平衡状态,水平偏差宜控制在200mm之内钢穹顶上升速度不宜大于450mm/min 钢穹顶即将到达预定高度时,应调整钢穹顶与抗压圈之间的水平偏差不应大于50mm,两者定位焊接的过程中应保持足够的平衡压力抗压环与钢穹顶采用工装固定后,进行对称焊接焊接完成后,焊接接头需进行真空检测混凝土构件 6.1材料 6.1.1混凝土混凝土材料设计,施工和验收标准应符合GB50010,GB51081和GB50204的规定 6.1.2预应力钢材与钢筋 6.1.2.1 预应力系统预应力系统应符合GB50010的规定预应力钢绞线应为符合GB/T5224规定的低松弛型,应按照GB/T14370的规定进行低温配型试验预应力锚固系统的锚板、锚垫板和夹片应符合GB/T14370的规定预应力导管和导管套管宜采用镀锌金属波纹管,其材质应符合JGJ/T225和GB/T2518的规定预应力灌浆料应符合GB/T50448的规定 6.1.2.2钢筋 6.1.2.2.1普通钢筋储罐罐体结构的钢筋应符合GB50010的规定 6.1.2.2.2低温钢筋低温钢筋应符合GB51156一2015和YB/T4641的规定 59
GB/T26978一202 低温钢筋的螺纹机械连接套筒机械等级应为I级,应进行低温拉伸试验低温钢筋布置在混凝土外罐内侧受低温作用的部位 6.2荷载组合 6.2.1通则设计荷载组合应符合4.4的要求应使用分项系数法和极限状态理论,确保混凝土构件的可靠性荷载设计值、荷载影响和几何参数等应符合GB50010的规定 6.2.2各种荷载的分项系数和荷载组合储罐的永久荷载、可变荷载、地震作用和偶然荷载应符合GB511562015的规定水平与竖向地震作用应同时进行组合,其地震作用分项系数应符合GB5156- -2015的规定除了满足4.4的要求之外,偶然作用下的分项荷载系数见表27 表27偶然作用的分项荷载系数荷载系数永久荷载荷载组合可变荷载风荷载偶然荷载不利有利不利有利正常荷载加上一个偶然荷载 l.05 1.0 1.05 l.0 6.3设计要求 6.3.1预应力预应力系统的设计应符合GB50010和JG369的规定预应力混醒土罐壁,应对其施加水平预应力和竖向预应力,也可采用斜向预应力的形式预应力张拉最大应力宜为预应力钢绞线屈服强度的75%,不应超过预应力钢绞线屈服强度的80% 6.3.2罐壁设计预应力混凝土外罐的抗震设防分类应为乙类预应力混凝土外罐的混凝土应采用低温环境混凝土,并应符合GB51081的规定钢筋的保护层厚度应符合GB50010和GB/T50046的规定低温钢筋布置原则应符合GB51156一2015中7.3.4的规定罐壁最小受压区高度,取100mm和10%罐壁宽度的较大值,残余压应力不小于1MPa 6.3.3裂缝控制桩和桩帽应在适用性极限状态下进行裂缝宽度校核,裂缝宽度应小于0.2 mm 各阶段各部位裂缝计算要求应符合表28的规定 60
GB/T26978一2021 表28裂缝要求单位为毫米工况情况承台裂缝墙体裂缝弯顶裂缝施工.,试验阶段 0.3 0.2 0.3 运行阶段 0.3 0.2 0.3 6.3.4钢质罐顶衬里衬里应牢固地锚固到混凝土罐顶,其表面应设置剪力螺栓 6.3.5钢绞线束位置竖向预应力钢绞线束宜布置在混凝土墙体中央位置,水平预应力钢绞线束布置在竖向预应力钢绞线束外侧在储罐的整个设计使用年限中,应有效地防止钢筋腐蚀在外部火灾条件下,预应力系统应保持外罐承载力不失效 6.3.6混凝土保护层保护层厚度应符合GB50010和GB/T50046的规定 6.3.7最小配筋面积要求最小配筋面积应符合GB50010的规定 6.4施工要求混凝土施工前应开展专门的混凝土配合比设计在施工计划中,应充分考虑新、旧施工界面之间的温度差异和环境温度等因素对混凝土结构的影响 6.5衬里 6.5.1通则应在混凝土内表面安装钢制衬里,以确保混凝土外罐的液密性 6.5.2衬里钢制衬里材料的最低设计温度不应高于最低环境温度,且钢板最小厚度不应小于3mm 衬里设计时应充分考虑金属材料在低温状态下产生的收缩变形以及混凝土的徐变造成的长期形变预埋件锚固系统的设计应考虑剪力和拉力的组合 6.5.3热角保护应充分考虑内罐介质液压、蒸发气压力以及混凝土和钢板徐变与收缩的影响 TCP顶部的高度应比罐底临时施工开口高500mm以上 61
GB/T26978一2021 绝热构件 7.1概述低温液化气储罐中绝热构件的主要作用包括保持日蒸发率低于特定的限度 a b) 保护储罐的非低温部件/材料(主要是储罐外部),使其处于所要求的环境温度下 c 眼制储罐底部的基础/土壤冷却,避免因冻胀而损坏 d 防止和尽可能减少储罐外部表面的水蒸气冷凝和结冰 7.2绝热材料的设计、性能、测试和选择 7.2.1 一般要求应基于以下内容选择适当的绝热系统和绝热材料设计要求分析(见7.2.2); a b 材料性能特性评估(见7.2.3) 常见绝热材料,见附录C c 7.2.2设计要求分析 7.2.2.1 -般要求绝热系统无论作为一个整体还是各个单独的构件,都应考虑以下设计要求 7.2.2.2热阻性能应考虑绝热系统在正常工况和事故工况下的热阻性能正常工况,应考虑导致绝热系统漏热的所有因素,包括但不限于 a 产品温度; 1 22 外部温度和其他气候条件,包括太阳辐射、风、湿度等 3 导热系数,绝热材料老化可引起性能下降,应考虑安全裕度; ！热对流; 5 热辐射; 因冷桥产生的漏热 6 事故工况,应考虑 b 要求的热阻性能、各绝热构件的技术规定和设计事故工况的持续时间 1 在这些条件下绝热层的热阻性能 22 7.2.2.3结构绝热系统的设计应符合以下结构要求 a 各方向上静态和动态的荷载; b液密性(如要求. 7.2.2.4其他除上述热阻性能和结构要求外,储罐的绝热设计应满足所有特定设计要求,根据具体情况逐项 62
GB/T26978一2021 明确 7.2.3材料性能评估 7.2.3.1一般要求在分析设计要求的基础上,应确定绝热材料在操作温度范围内的性能要求至少应考虑以下规定的内容 7.2.3.2绝热材料的热阻性能应考虑下列因素导热系数 a 1) 在要求的温度范围; 22) 在储罐的外部和内部环境中; 考虑整个储罐设计使用年限内的老化效应 3 b)可能因辐射产生的漏热; c 可能因对流产生的漏热; d 因冷桥产生的漏热有关热阻性能的检测,见附录D. 7.2.3.3绝热材料的力学性能应考虑下列因索绝热材料在短期和长期荷载作用下的压缩性能 a b 绝热材料在可能受到横向力作用下的拉伸和剪切性能,也宜考虑热固合对拉伸性能的影响; 通过粘结安装的绝热系统的粘结强度 c 有关力学性能的测定,见附录D. 7.2.3.4绝热材料的耐温性能绝热材料应能够承受最高和最低操作温度和可能遇到的温度变化为确定材料的收缩、膨胀和可能出现的开裂,应考虑下列因素热膨胀、收缩系数; a b)设计温度范围内的抗拉强度,弹性模量有关耐温性能的测试,见附录D. 7.2.3.5绝热材料的耐水和水蒸气性能在评估水和水蒸气可能对绝热材料产生的负面影响时应考虑以下性能: 闭孔率; 水蒸气的渗透率; 吸水率应对水和水蒸气渗透产生的影响进行评估: 热阻性能的降低; -水或者冻结过程可能对绝热层产生的结构性损坏有关水和水蒸气的渗透性检测,见附录D. 83
GB/T26978一2021 7.2.3.6储存产品的影响应评估以下特性闭孔率 a b 产品蒸发气的吸收和对绝热材料其他性能的影响 c 对液体产品的吸收能力和渗透能力; 长期吸收液体对材料其他性能方面的影响 d 解吸情况:时间/百分比 e 产品存在时材料性能的检测,见附录D. 7.2.3.7 化学性质 7.2.3.7.1化学反应兼容性评估应根据以下可能会发生的化学反应之间的兼容性进行评估绝热系统,包括 a 1！绝热材料; 22 辅助材料,包括涂料、粘结剂、玛蹄脂、密封剂涂层等; 3)保护层,包括包覆层和捆扎件等; b)所处环境外部绝热;环境条件,水,水蒸气,空气和水中的污染物 22 内部绝热;产品蒸发气和液体,惰性气体/置换气体; 与绝热系统接触的储罐材料和涂层 7.2.3.7.2化学特性评估应对以下典型的化学特性进行评估外部绝热 a 应在可以模拟现场环境的条件下评估绝热系统自身或其部分的抗腐蚀性能; 2)绝热材料的防腐或腐蚀特性; b 内部绝热绝热系统对储罐中产品蒸发气/液体的耐化学性 22 绝热层对储罐中储存的产品呈惰性有关化学特性评估的方法,见附录D. 7.2.3.8耐火性能应考虑下列方面: 施工过程中火灾风险; 外部起火时的反应因此,应考虑下列性能耐火性能 a 1可燃性; 22 防火特性; 33 有毒气体产生; 64
GB/T26978一2021 b 材料的最高温度限制;熔化温度,分解温度,燃点温度; c 绝热层的阻火性阻火性和对火的反应的评估方法,见附录D 7.2.4绝热材料和绝热系统测试 7.2.4.1 -般要求绝热材料的性能特征,应通过以下方面证明实验室测试; a b 绝热系统的实物模型测试; 对完成安装的储罐绝热系统进行测试,可提供有限元计算作为补充资料 c 7.2.4.2测试方法有关绝热材料/绝热系统的工作性能试验方法,见附录D 产品的其他测试,包括密度测量,尺寸规格等,可由绝热材料供应商提供 7.2.5主要绝热材料验收低温液化气储罐主要绝热材料的验收宜满足SY/T7349的要求泡沫玻璃砖、膨胀珍珠岩粉末、玻璃棉、弹性毡和沥青毡等绝热材料的具体验收要求,见附录E 7.3绝热保护-隔气层 7.3.1一般要求由于绝热系统并非储罐的一个自支撑构件,绝热系统由绝热材料、绝热保护层和固定系统组成,应固定、安放、装填于构件之间或由其他构件(混凝土和钢结构)支撑应保护绝热材料以避免各种可能的退化和损坏,包括机械损坏; aa b 雨,雪等造成的浸人; 其他气候因素引起的浸蚀,包括风、冰雹、紫外线等; co 水蒸气渗透形成浸水和结冰; d 火灾损害 7.3.2外罐形成的防护结构外罐给绝热材料提供了保护和支撑时,应确保外罐的密闭性应采取必要措施确保水蒸气和产品蒸发气不能透过混凝土层水燕气和产品燕发气的密闭性应通过选用金属衬里或聚合物隔气层实现 7.3.3外部绝热材料的保护层绝热材料安装于储罐外部时,应为绝热材料提供适当的绝热保护层绝热保护层应保护绝热材料的质量,效率和寿命免受所有不利因素的影响应考虑下列因素 -天气因素:水蒸气、雨、雪、冰雹、风,暴风雨、日光辐射、紫外线; -其他大气因素:污染、腐蚀 65
GB/T26978一202 人为或鸟类等引起的机械损坏; 火灾损害对于大多数的绝热系统,绝热材料外应安装有效的隔气层,以消除水蒸气的渗透或使其渗透最小化这种隔气层可以单独设计,也可作为防护层的一部分在工程所在地的平均水蒸气分压下,隔气层24h的最大渗透率应不超过0.,5g/m' 外罐绝热的防护层和隔气层应为以下三种类型之一 a 金属 b非金属; 金属和非金属的组合 c 若某种绝热系统本身可充分证明能够保持水蒸气不渗透,则不需要隔气层 7.4绝热系统设计 7.4.1一般要求绝热系统设计除了需要确保蒸发气的日蒸发率满足储罐设计要求外,同时设计时需确保储罐非低温部件和材料处于所要求的环境温度下,防止储罐底部的基础因冻胀而损坏,减少储罐外表面出现水蒸气冷凝和结冰 7.4.2承载绝热材料 7.4.2.1一般要求以下储罐绝热构件应考虑承受压缩荷载所有类型储罐的罐底绝热系统; a 薄膜罐的罐底和墙体; b 罐底和墙体间的TCP c 7.4.2.2脆性材料许用应力脆性材料公称抗压强度d.和计算压缩应力之间的最小强度安全系数应为正常操作:3.00 水压试验;2.25 OBE:2.00 sSE:1.50 脆性材料公称抗压强度o,应由以下条件决定抗压强度应按照GB/T13480测量,测量结果为最大抗压强度,用符号口,表示 a b)足够数量的测试结果的统计平均值,称作这种材料的公称抗压强度,用符号可,表示除公称抗压强度,同时应规定抗压强度下限值(平均值减去两倍的标准差) 若此值低于d,的 67%,那么,a,值应调整为规定的下限值的1.5倍若证明材料不受蠕变影响,则不要求对其做蠕变试验 7.4.2.3易蠕变材料许用应力应根据以下两个准则确定材料的许用荷载P 短期压缩试验 a 66
GB/T26978一2021 短期压缩试验中的公称抗压强度d, 抗压强度应按照GB/13480测定,结果表示为最大抗压强度o 或10%变形时的压应力ao; 易蠕变材料的公称抗压强度o 应按这类试验得到的足够数据统计的平均值计算; 除了公称抗压强度,同时应提供规定的抗压强度下限值(平均值减去两倍的标准差) 若此值低于o,的67%,那么,o.值应调整为规定的下限值的1.5倍压缩蠕变试验， b 压缩蠕变应按照GB/T32983进行测量蠕变试验使用的压应力,应在上述公称抗压强度.的有效范围内选择,然后用该值乘以假定的许用荷载系数fHf 承重的聚氨酯泡沫PUF材料,许用荷载系数/H可采用0.30. 对每一特定的材料许用荷载系数f阳床应通过反复蠕变试验,使用试凑法测定,应根据材料的物理结构和(或)现有数据假设许用荷载系数fm. P.DF 为了验证此假设值的准确性，蠕变试验时的压应力应等于o,×fmI席蠕变试验应确认,在试验数据变化趋势外推到储罐设计使用年限的压应力下,绝热材料的蠕变不应大于材料的蠕变比例极限和材料厚度的5%二者中的较小值若蠕变测试得到确定的结果,则该材料的许用荷载系数fm应予以使用若初始蠕变测试表明蠕变高于设定的限度,则该材料应在较低压应力下重新测试,直到确定该材料的正确许用荷载系数/F 许用载荷P按照公式(23)计算 23 LD=口×LDp 许用荷载Pn和计算压缩应力之间的最小安全系数应为正常操作 1.25; 水压试验 .00(持续时间<1个月); OBE: 由材料供应商提供(PUF和PVC材料,可使用0.50) SSE: 由材料供应商提供(PUF和PVC材料,可使用0.33). 7.4.2.4承载绝热材料极限状态基于极限状态的承载绝热设计,见附录F 7.4.2.5其他荷载当储罐绝热层受到垂直和水平组合力时,将产生剪应力,地震作用时罐底将承受剪应力绝热层也应考虑热量、变形等其他荷载应针对每种特殊情况确定产生的应力许用应力理论和极限状态理论两者的安全系数都应根据具体情况确定 7.4.3承压环梁 7.4.3.1 结构设计环梁部分宜由钢筋混凝土或珍珠岩混凝土砌块与高强度泡沫玻璃砖组成,或由珍珠岩混凝土砌块单独构成,结构设计应考虑横向力(储罐收缩,地震)3 b)罐壁可能发生的位移(进液/排放、地震) c)环梁的防水和隔气层 87
GB/T26978一2021 7.4.3.2热工设计在可能的情况下,环梁的热工设计应结合基础底板加热系统一起考虑设计时应最大限度地减小避免支承环梁下出现“冷点” 由筏板基础支撑的基础底板,基础以下的温度不应低于0C 7.4.3.3穿过环梁的竖直锚固系统应考虑以下各项: a) 减少冷桥效应; D)防止水/水燕气侵人锚固系统应具有一定柔性 c 7.4.4罐底绝热 7.4.4.1结构设计结构设计应考虑以下几点基础底板的平整度; a b 各绝热层的平整度; 沥青毡材料用来提高承载以及荷载传递能力,需考虑一定的设计厚度; c 防水层和隔气层; d 如要求,应考虑置换装置; e 如要求,应设置TCP fD 全容罐罐底绝热层一般由找平层、泡沫玻璃绝热层以及沥青毡中间层组成,找平层可采用混凝土或干砂泡沫玻璃绝热层间、最下找平层与泡沫玻璃绝热层间的沥青毡应采用对接结构,对接缝要平整最上找平层与泡沫玻璃绝热层,现场浇筑的环梁与泡沫玻璃绝热层间的沥青毡应采用搭接并密封 7.4.4.2热工设计底部绝热层的厚度应根据规定的最大总漏热量和尽可能少的冷凝/结冰的要求来确定,还应结合墙体和罐顶的绝热联合设计应避免罐底的冻胀 7.4.5罐壁绝热(外部) 7.4.5.1结构设计结构设计应考虑以下几点 a 储罐和错固系统的尺寸变化在绝热层上产生的热应力 b)应考虑在下列荷载下罐壁周围固定绝热材料的方法和强度 1) 自身荷载; 风荷载; 22 3)太阳辐射,雨、雪冰产生的影响; 隔气层的组合与保护 c 全容罐环形空间绝热系统宜采用弹性毡加膨胀珍珠岩粉木结构弹性毡应悬挂在内罐壁顶部,并宜采用保冷钉进行固定最外层弹性毡宜设置带加强铝箔的覆面层 68
GB/T26978一2021 7.4.5.2热工设计绝热层的厚度应根据规定的最大总漏热量和尽可能少的冷凝/结冰的要求来确定,还应结合罐底和罐顶的绝热统一设计应根据当地环境,包括邻近设施、管道等,规定罐壁外绝热层的耐火性能热工设计需考虑施工存放对材料、系统的影响,包括: 选择合适的绝热系统以承受指定地点的外部气候环境和大气条件,从而达到规定的绝热设计 a 寿命; 在选择绝热材料和绝热系统的过程中应考虑绝热层工作期间预计的天气条件 b 7.4.6罐壁/墙体绝热内部 7.4.6.1热工设计罐壁绝热层的厚度应根据规定的最大总漏热量和尽可能少的冷凝/结冰的要求来确定,还应结合罐底和罐顶的绝热统一设计在某些情况下,绝热厚度应由工程经验来决定(疏松的填充绝热材料) 全容罐内罐壁以上的环形空间应设置柔性珍珠岩挡墙内罐高度以上的膨胀珍珠岩超填量不宜小于环形空间容积的5% 罐顶珍珠岩填充口间距宜为2m4m,可设置运营期再填充阀门等设施 7.4.6.2固定于外罐内表面的绝热材料应考虑下列各项: 在确定外罐壁内表面安装绝热材料的方法和罐壁强度时 a 1)绝热材料自身荷载; 22) 热应力; b)外罐壁的收缩/膨胀; 绝热系统的气密性和液密性 c d 环形空间内绝热层的耐化学性 7.4.6.3固定于内罐壁外表面的绝热材料应考虑下列各项: 应考虑在内罐壁安装绝热构件的方法和罐壁强度 a 1绝热材料自身荷载; 2)热应力; 内罐壁的收缩/膨胀: b 绝热系统的水蒸气气密性 7.4.6.4环形空间内疏松填充的绝热材料应考虑下列各项: a 因内罐和可能的外罐尺寸变化而施加在绝热材料上的热应力; 内罐上的外部压力;此压力由于内罐的循环荷载或由于可能发生的停运(膨胀)而增加,可通过 b 弹性毡降低此压力,应通过试验或计算的方式来验证内罐的假设压力可靠; 珍珠岩沉降是无法避免的,在安装过程中通过振动的方法可以降低珍珠岩发生沉降的幅度,同时在储罐设计中,应考虑设置珍珠岩补充口,利用珍珠岩补充口进行补填珍珠岩 69
GB/T26978一2021 7.4.6.5其他设计注意事项应考虑下列各项在正常操作或泄漏的情况下绝热层对产品的吸收/解吸， a b可能需要置换绝热材料 7.4.7罐顶绝热(外部应考虑下列各项罐顶绝热层的厚度应根据规定的最大总漏热量和尽可能少的冷凝/结冰的要求来确定 a b)应包括保护层和隔气层，适合承受选定地点的外界气候环境和大气条件; c d 罐体的尺寸变化产生并作用于绝热层上的热应力; 适合设置检修通道和维护工作; e 阻火性能要求 f 7.4.8 吊顶上的罐顶绝热吊顶绝热系统宜选用玻璃棉毡铺叠,也可采用膨胀珍珠岩粉末充填吊顶绝热系统应保证绝热层沉降后的厚度不小于设计厚度罐顶和吊顶板间的低温管线可采用玻璃棉毡绝热有内部支撑的低温管线,支撑隔断部分可采用硬质绝热材料低温管线绝热层外宜用金属铝箔或玻璃纤维布包覆应考虑下列各项: 根据规定最大总漏热量和尽可能少的冷凝/结冰的要求,确定罐顶绝热层厚度; a b 应专门布置临时通道,包括人行横道等，热工设计不仅要考虑所选择绝热材料的导热系数,而且还要考虑到通过对流、冷桥等可能产生 c 的漏热; d 绝热层可能会发生沉降(收缩. 7.4.9不同类型储罐的设计不同类型的储罐,因设计要求不同,绝热系统的设计也不应相同作为储罐和绝热设计的一部分,对特定选择的储罐类型的所有设计要求具体情况具体分析 7.5绝热系统的安装 7.5.1一般要求储罐绝热系统的安装应符合以下要求储罐绝热施工单位应具有相应的资质和能力,绝热施工前应编制详细的绝热施工工艺方案,在 a) 指定储罐施工方法和绝热系统安装时,应采取保护绝热材料不受损害的措施 b 绝热材料及其制品,应具有产品质量检验报告和出厂合格证,其规格、性能等技术指标应符合相关技术标准和设计文件的规定绝热材料在运输和存放过程中,应采取防止发生物理性能变化、化学性能变化或其他质量降低的措施 d 对有防腐处理的储罐,其表面的防腐保护应在绝热系统施工开始前完成 70
GB/T26978一2021 绝热系统施工和修补应避免损害防腐层; e fD 绝热施工完成后,应按相关技术文件进行检验和验收绝热材料在安装前应储存在干燥通风的库房内防止受潮 g h)绝热材料在安装前应清扫安装基面,保持清洁、干燥不应安装有缺陷的绝热材料 7.5.2储罐绝热系统施工低温液化气储罐的施工安装和验收宜满足sY/T7349的要求,储罐绝热系统的具体施工安装要求见附录G 7.5.3损坏防护应保护绝热材料不受以下因素损坏机械损坏; 潮气、水和其他气候因素; 火灾储罐施工方法和绝热系统安装方法应充分考虑上述风险,并且在以下工作中采取适当的措施胞储罐设计; 绝热系统详细设计; 储罐施工顺序; 绝热材料安装后的防护性措施 7.5.4检验和测试应结合设计要求和绝热设计依据的性能特征制定详细的检验和测试计划相关材料性质的性能检测方法,见附录D. 与材料性质无关的性能,应按照制造商规定的方法进行符合性检测 8 试验、干燥、置换和冷却 8.1水压试验和气压试验 8.1.1水压试验 8.1.1.1 -般规定储罐应进行水压试验,应通过水压试验证明设计和建造完工的储罐能够装存介质(无泄漏) a 薄膜罐媒接工作完成之后,应进行氨或复检漏试验应在薄膜罐上开设基准孔,保证检查顺利进行封闭所有泄漏点以后,再进行试验储罐内侧的涂剂应采用真空清理的方法清除 b 基础能够承受储罐内介质产生的荷载 8.1.1.2各种类型储罐的试验要求不同类型的储罐应按照表29进行水压试验薄膜罐内罐无法进行水压试验,为了保证基础能够支撑储罐和液体,并保证储罐完整性,在内罐安 71
GB/T26978一202 装前宜对外罐进行水压试验应准备一份技术要求,包括所有要进行的试验工作试验结果应以文件形式记录下来表29水压试验要求介质单容罐双容罐全容罐薄膜罐内罐内罐全高度水压试验全高度水压试验钢外罐钢外罐储罐丁熔、丙熔和丙烯不试验不试验全高度水压试验外罐外罐外罐预应力混凝土预应力混凝土预应力混凝土不试验不试验部分高度水压试验内罐内罐部分高度水压试验部分高度水压试验钢外罐钢外罐储罐乙烧、乙烯和ING 不试验不试验部分高度水压试验外罐外罐外罐预应力混凝土预应力混凝土预应力混土部分高度水压试验不试验不试验 8.1.1.3附加要求应符合下列附加要求: 部分高度水压试验中,内罐试验液位不应小于1.25倍的最高设计液位乘以液体的设计密度; a b)罐壁和罐底上的所有附件焊接就位后,方可进行水压试验,水压试验之后不应再焊接; 采用膨胀珍珠岩做绝热材料的储罐,应在膨胀珍珠岩填充之前进行水压试验 c 应保证水质不会对钢部件或混凝土产生损害 d 8.1.1.4水质充水试验应采用工业洁净水,水温应高于5C;当采用海水时,应采取防腐蚀措施应证明试验用水的适用性应考虑可能出现的腐蚀宜对阴极保护的需求进行研究,防止电化学腐蚀和减少一般性腐蚀阴极保护促使阴极反应,若同时存在HS,在缺氧(在沉淀物下面)条件下将产生氢气,从而增加氢致裂纹产生的危险设计阴极保护系统时,应考虑避免出现氢脆若水质不能满足要求,应考虑其他采用添加适当缓蚀剂的试验方法若采用海水,注水前宜对海水的pH值、硬度、碱度、氯离子含量、氢硫化物含量、微生物等的情况进行取样检测海水应符合GB3097或GB/T23248的规定采用海水作为试验介质时,宜设置阴极保护或其他措施不锈钢储罐不应用海水作为试验介质应考虑并研究排放水对环境的影响 8.1.1.5实施条件储罐内罐进行水压试验,应检查管道与内罐之间的支撑 72
GB/T26978一2021 试验开始之前,应清理储罐应去除焊缝上全部飞溅和焊渣,同时应除掉建造过程中遗留的材料、部件或临时安装的设施试验过程中应使用永久性或临时性压力泄放系统压力泄放系统应具有足够的泄放能力,保证储罐试验正压和负压不大于设计中规定的压力应使用水柱压力计测量压力可以使用腐蚀缓凝剂 8.1.1.6充水过程检查 8.1.1.6.1圆周检查充水前,应在储罐外表面安装沉降观测点,沉降观测点应符合GB51156一2015的规定双容罐和全容罐的内罐应制作标记,以便在观测外罐时,也能同时监测内罐的沉降应保证储罐的标记在储罐喷漆后依然可见或可用应在充水和排水过程中对储罐沉降进行监测至少应在储罐注水前,储罐液位达到1/4、1/2、3/4 试验液位高度时和达到试验液位高度时对储罐进行沉降和倾斜监测内罐充水液位达到试验最高液位至少保持24h后方可记录沉降量充水过程中应保持内罐与大气相通充水高度不应超过设计文件的规定 8.1.1.6.2罐底面平整度检查应采取措施以便监测储罐中心的沉降可以使用测斜仪检测储罐沉降 8.1.1.7充水应依据供水能力和设备条件以及底部土壤条件,确定充水速度储罐内的试验用水充满至最高液位后应至少保持48h,沉降观测时间宜为前12h每4h观测一次.12h后每8h观测一次在试验过程中,应对内罐所有焊接接头的严密性和罐体各部位的变形进行检查,充水到最高液位并保持48h以后,内罐应无渗漏、罐体无异常变形位于敞口储罐试验液位以上的全部焊接接头,应采用真空箱试验检验其严密性若安装有锚固件,应在水位达到某个固定高度(至少达到试验液位70%)对锚固件进行调整储罐沉降应符合GB51156一2015的规定 8.1.1.8排水排水过程中宜打开人孔,使罐内不会产生负压排水过程中宜进行罐内壁的清洗,清请工作在内罐里宜尽快使罐底干燥,无剩水现象,并进行内罐底的清洗、清洁工作宜用空气压缩机将其罐体内部剩水吹干,做到无积水遗留 8.1.2气压试验 8.1.2.1正压试验气压试验的试验压力不应小于1.25倍的储罐设计压力气压试验之前内罐的试验用水可全部或部分排放应考虑下列试验要求应将安全阀开启压力调节至试验压力,或设置一套临时压力泄放系统,防止压力超过试验压力当达到试验压力以后,应至少维持30min 之后将压力降低至设计压力 73
GB/T26978一202 b 试验条件下,应对所有焊缝进行肥皂液检漏试验若焊接接头已做过真空检漏试验,可用外观检查代替肥皂检漏试验试验过程中,不应开展任何修补工作修补工作应在试验后进行,并进行单独的真空箱检漏试验 d 应降低压力并将安全阀开启压力调节至设计压力安全阀的设定压力应通过泵送空气至气相空间的方法予以验证 8.1.2.2负压试验负压试验的试验压力应等于储罐设计负压一旦试验压力达到设计负压,立刻结束试验负压试验宜在储罐内仍有水的状态下进行,防止罐底和TCP出现拾升现象应考虑下列试验要求: 应安装真空安全阀并将其开启压力调节至试验压力,或设置一套破真空系统,防止负压超过试 a 验负压 b应封闭除真空安全阀之外的所有开孔,通过降低水位或使用空气抽气器达到试验所需负压; 应降低负压并将真空安全阀开启压力调节至设定压力,真空安全阀的设定压力应通过抽水或使用空气抽气器的方法予以校验试验合格后,应立即打开进气阀,使罐内部与大气相通,衬板应无异常变形 d 实验过程中,应使吊顶通气孔保持开启状态 8.1.2.3排空检查储罐处于常压状态下,完成排空、干燥、清理工序后(去除全部的残漏物和污泥,并清扫干净),应考虑下列试验要求若安装有锚固件,应再次检查锚固座的压紧程度; a b 向空罐内通人空气达到设计压力,若安装有锚固件,应对基础进行检查,是否出现抬升应检查罐底是否出现异常现象,并再次对所有底部焊缝进行真空箱试验; c d 若设置罐底接头,应对所有焊缝进行100%外观检查、100%渗透试验或磁粉检测安装在混凝土外罐内表面上的金属衬里,应做外观检查 e 8.2干燥、置换和冷却 8.2.1程序应编制储罐干燥、置换和冷却的程序置换和冷却应连续进行并应在程序中考虑当任意一个阶段出现中断时的应急方案 8.2.2干燥储罐干燥后,罐内介质露点不应高于20笔,填充膨胀珍珠岩的环形空间的露点不应高于-10C 罐底绝热空间不做要求储罐干燥方案,应符合SY/T4114的规定 8.2.3置换应在低温液化气注人储罐之前,使用惰性气体对储罐进行置换可采用氮气低温液化气储罐置换后,含氧量不大于4%,罐底绝热空间含氧量不做要求 74
GB/T26978一2021 应在关键部位内罐罐底和罐顶,空顶空间和环形空间的底部)设置取样点全容罐,置换顺序宜为从内罐向环形空间进行,防止在内罐上受到向内的压力在冷却前,宜采用蒸发气置换氮气,防止可能出现的过冷现象低温液化气注人储罐时,将会产生大量的燕发气所有可能产生燕发气的空间应安装足够能力的蒸发气排放装置(引至火炬或放空) 8.2.4冷却应对主容器的冷却予以控制,防止冷却过程中出现较大的温差应监控内罐或薄膜钢材的温度,使之保持在允许范围之内宜采用低温液化气进行冷却宜仔细考虑冷却工艺和设备的设计,防止钢板中出现较大的温差,从而产生较高的应力宜在储罐顶部设计一套带有喷淋装置的环形管路宜根据操作压力和进料管线流量确定的冷却速度设计环形管路在储罐的罐壁和罐底宜安装监控用测温元件测温元件应合理布置,保证关键点的温差测量内罐的冷却速度应符合以下要求内罐的冷却速度为3C/h,最大冷却速度不超过5C/h; 罐壁或罐底上任意两个相邻热电偶之间的最大温差不超过30C 薄膜罐的冷却速度应符合以下要求: 薄膜的冷却速度为10C/h最大冷却速度不超过15C/h; 罐壁或罐底上任意两个相邻热电偶之间的最大温差不超过50C 8.3停运应采取必要的措施保证储罐可以安全停运应针对可能出现的停运工况制定操作规程储罐停运时,应制定停运程序停运程序应与试运行程序相同,工序与试运行的正常工序相反当储罐泄漏或出现其他异常情况时,应采取措施确保储罐安全停运 75
GB:/T26978一2021 附录 A (资料性) 中间加强圈设计示例假如一个带固定罐顶的容器的直径为48m,高度为35m,有14圈高度为2.5m的壁板,壁板尺寸见表A.l,设计风速为55" 该容器需要设置多少圈加强圈,如何确定这些加强圈的位置和尺寸？ m/s 表A.1壁板尺寸表壁板高度壁板厚度 H 圈序 m mmm m 2.5 9,0 2.5 2.5 9.0 2.5 2.5 9.0 2.5 9.5 2.184 2.5 2.5 9.5 2.184 9.5 2.5 2.184 10.0 1.921 2.5 2.5 1.921 10,0 10.5 2.5 1.700 10 2.5 ll.0 .514 2.5 11.0 1.514 12 1.355 2.5 l1.5 13 2.5 11.5 1.355 14 2.5 1l.5 1.355 总计习H,=26.687 计算可得Vw=55,V =6,因此K=6.663 由此H,=6.683 =4.869 48 鉴于5H,<习H <6H,,因此需要5圈加强圈习H2习H习H5习H 当生这些钢圈分别位于即分别位于距等效罐壁顶端 4.448m,8.896m、13.344m,17.791m和22.239m的位置第一圈加强圈第一圈加强圈位于壁厚最小的板上,因此不需要做调整剩余4圈加强圈位于壁厚不是最小的板上,因此需要确定它们相对于实际罐壁顶端的位置第二圈加强圈 8.896一2.5一2.5一2.5=1.396m,因此该圈加强圈位于第四圈壁板上,从罐壁顶端 19.5 开始1.396 十(3×2.5)=9.098m的位置 9.0 76
GB/T26978一2021 第三圈加强圈 13.344一2.5一2.5一2.5-2.184一2.184=1.476m,因此该加强圈位于第六圈壁板 /9.5 上,从罐壁顶端开始1.476 +(5×2.5)=14.190m的位置 9.0 第四圈加强圈 17.791 (3×2.5)-(3×2.184)-1.921=1.818m,因此该圈加强圈位于第八圈壁 10.0 板上,从罐壁顶端开始1.818/ 十(7×2.5)=19.866m的位置 9.o 由于此加强圈与水平焊接接头的理想距离应在150mm以内,因此它的位置需要进行移动很明显,在本示例中该钢圈应移到距离壁板顶端19.850m的位置 B.so- -7×2.5 因此,在等效罐壁上,该加强圈位于第八圈罐壁往下 =1.806m的位置 10.0 9.0 因此,该加强圈在等效罐壁上的位置=17.791-(1.818一1.806)=17.779m. 因此,剩余没有得到加强的等效罐壁=26.687一17.779=8.908m 8,908 由于 =4.454GB:/T26978一2021 附录 B 资料性薄膜上的荷载表B.1表B.3中列出的各项典型静荷载、周期荷载和偶然荷载表B.1静荷载设计液体压力加上设计气体压力设计压力热荷载温度差异所导致的荷载因外力,例如自重、预应力墙体、混凝土收缩等所导致的荷载机械荷载除了温度和压力变化的所有机械荷载) 表B.2周期荷载根据罐体设计寿命和预计操作液体压力最大液体高度与最小液体高度之差条件确定的周期数在冷却过程中的温度变化根据罐体设计寿命和预计热荷载因为灌注和排空而导致的温度变化操作条件确定的周期数业主可以提供罐体操作条件方面的信息如果业主没有提供该类信息,则应根据下列假定进行设计每星期装载/卸载一次; 每两年停止使用/启动一次应向买方提供描述罐体内气体温度分布的曲线,以获得批准表B.3偶然荷载 oBE 地震荷载(不考虑疲劳 SSE 78
GB/T26978?2021 ? C ? C.1C.3г??????? c.1???? ? ? ? ?л ? ? ? ? ?? ?? ?? ?/ ?/ ? ? ? MD PVC HD NDBLSPR-FIP MDBLSPR PUF/PIR HDBLSPR GRBL ?? ??? ND ? ? HD ?:??á ??,????? ??ú?塣 ??????,????á ??(??. 79
GB/T26978?2021 c.2?? ?/? ? ?? ? ) ? ? 9% 9% ? ? ? ??? ? ?? ?/ ?/ ? ? ? M" MD PVC HD NDBl.sPR-FIP MBL SR PUF/PIR HDBL.-sPR GR ?/"??. ??,????? ???á ?????,???? ??????????? c3? ? ?? ? ?? ? ?? ? ? 80
GB/T26978一2021 表c.3薄膜罐(续罐顶绝热罐底绝热热角保护材料墙体绝热吊顶拱顶内部 MD PVC HD NDL MDB PUF/PIR HDBL G;RBL 注“、”表示可以选用仅适用于墙体顶部 81
GB:/T26978一2021 附录 D 资料性绝热材料检测方法表D.1一表D.7给出了绝热材料性能检验表D.1热阻性能检测性能检测条件检测方法常温下的测量 a 新材料 b 在规定条件下老化后 GB/T10294或GB/T10295 c) 在储罐操作条件下老化后,例如产品蒸发气 1 2) 液体产品导热系数常温下的测量" a) 新材料; b 在规定条件下老化后; GB/T10294或GB/T10295 在储罐操作条件下老化后,例如 c 1 产品蒸发气; 2) 液体产品适用于有渗透性的绝热材料空气渗透性选择合适的检渊方法" 仅作为对流指示温度范围.从常温至绝热材料的设计温度试验方法应经过选择表D.2力学性能检测检测条件检测方法性能根据实际情况而定在常温下 GB/T13480 抗压强度 GB/T5486 在应用温度下 GB/T13480”或G GB/T8813'“或在常温下根据储罐设计的荷载和持续时压缩蠕变 GB/T32983 间拉伸性能 GB/T30804和GB/T33157” 在常温下抗拉强度 a b 拉伸率 GB/T30804和GB/T33157” 在应用温度下抗拉模量在常温下 GB/T308o4或GB/T521o 粘结强度在应用温度下(根据在储罐内的位置 GB/T30804"或GB/T5210 82
GB/T26978一2021 表D.2力学性能检测(续检测条件性能检测方法根据实际情况而定) 在常温下 GB/T32382 勇切强度在应用温度下 GB/T32382" 注1;力学性能检测可能在储罐中的所有受力方向上进行注2:对各向异性材料,可能要求各个方向上的检测数据规定为23C 然而,在必要更改的条件下,可以在其他温度下进行此试验泡沫塑料的试验方法可在所有要求的温度下试验 GB/T30804检测垂直面,GB/T33157检测平行面表D.3耐温性能检测性能检测条件检测方法热膨胀/收缩系数在应用温度下 GB/T34183或GB/T20673 抗拉强度/抗拉模量在应用温度下见表D.2 绝热系统对温度半工业低温检测根据实际情况确定方法梯度变化的反应表D.4水和水蒸气的渗透率检测/水和水蒸气的影响检测性能检测条件检测方法含水量只适用于加水生产的材料产品(珍珠岩混凝土等与材料供应商商定短期局部浸没 GB/T30805 全部浸没吸水性长期 GB/T30807 总的吸水性 GB/T1034 水蒸气透过性 GB/T17146 闭孔率 GB/T10799 GB/T30806 尺寸稳定性抗冻融性能 GB/T33011 热阻性的降低 GB/T10294 在接触水/水蒸气后,测量热阻仅用于泡沫塑料表D.5浸没在低温液化气环境中材料性能检测检测方法性能检测条件吸收和解吸特性 83
GB/T26978一2021 表D.5浸没在低温液化气环境中材料性能检测(续性能检测条件检测方法浸没前闭孔率没没后产品液体的在规定的温度、压力和持续时间条件下的液体中浸没吸收和解吸特性浸没蒸发气/液体后的影响啊闭孔率的变化在规定的条件下浸没前/后抗压强度的变化在规定的条件下浸没前/后导热系数的变化在规定的条件下浸没前/后每种低温液化气环境的具体检测方法与材料供应商协商后确定表D.6化学特性检测特性检测方法绝热材料对各种物料的耐化学性 GB/T30807 b 水+污染物低温液化气蒸发气低温液化气液体 d 置换气体绝热构件的抗腐蚀性在绝热层中浸出的物质 JC/T618 与材料供应商协商确定表D.7阻燃性/对火反应检测特性检测方法 GB8624 绝热材料对火的反应 GB/T8332 温度限制熔化温度分解温度燃点阻火性与材料供应商协商确定 84
GB/T26978一2021 附录 E 资料性主要绝热材料验收 E.1罐底承压泡沫玻璃砖 E.1.1性能要求泡沫玻璃砖主要作为低温液化气全容罐的罐底和热角保护区域的绝热材料,是具有封闭气孔结构的无机绝热制品,其材料应为纯玻璃,无粘结剂,体积吸水率不应大于0.5%,透湿系数不应大于 0.007ng/(Pas”m),燃烧性能应满足GB8624中不燃材料A级的要求泡沫玻璃砖验收的关键指标包括尺寸、外观、密度、抗压强度和导热系数 mm、2.0mm和1.0mm，泡沫玻璃砖的长度、宽度和厚度允许偏差分别为2.0" ,垂直度允许偏差为 3,0mm 泡沫玻璃砖不能有影响其工作性能的外观缺陷,通常这种缺陷难以定量描述,但是可采用以下准则进行外观质量的评估;如果泡沫玻璃砖表面出现的盘纹、不平整面或过烧区域的面积不超过96.5cm 或深度不超过1.6mm,则视为外观质量合格由于不同规模的低温液化气储罐对罐底承压泡沫玻璃砖的性能要求不同,常见规格见表E.1 表E.1泡沫玻璃砖主要性能要求导热系数抗压强度抗折强度密度平均温度10C MPa MPa 规格 kg/m w/mK 平均值允许偏差平均值单个最小值平均值单个最高值单个最小值 800型 120 士8% >0.80 0.55 s0.043 0.044 0.31o 000型 130 士8% >1.00 0.69 s0.044 0.046 0.351 1200型 140 士8% >1.20 0.83 0.046 0.048 0.386 1600型 160 士10% >l.60 1.10 0,048 0,050 0.476 士15% 2400型 210 >2.40 1,65 <0.056 0,058 0,627 不同规格泡沫玻璃砖随温度变化的导热系数宜符合表E.2的要求表E.2泡沫玻璃砖随温度变化的导热系数性能要求温度 800型 1000型 1200型 1600型 2400型 w/nK w/mK w/mK w/mK w/(mK 204 0.084 <0.084 s0.086 S0.088 s0.095 149 0.072 <0.074 s0.074 s0.075 s0.084 93 0.059 s0.061 S0.062 S0.065 S0.072 38 0.049 s0.050 0.052 0.055 0.062 s5
GB/T26978一2021 表E.2泡沫玻璃砖随温度变化的导热系数性能要求(续) 800型 000型 1200型 1600型 2400型温度 W/mK W/mK w/mK w/mK w/(mK 一24 0,.046 s0,048 0,.050 S0.052 0,060 -10 s0.046 s0.048 s0.050 s0.058 0.044 -18 0,.040 S0,042 S0.043 S0.046 S0,053 s0.036 <0.037 s0.050 0.040 -46 S0,042 -73 <0.033 <0.035 0.036 S0.039 0.046 -101 0,029 0,032 0,033 s0,036 0,043 -129 <0,026 <0,029 <0.030 <0.,040 S0,033 -157 <0.025 0,026 0,027 s0,030 s0,037 E.1.2尺寸和外观检验尺寸,外观宜进行计数验收抽样检验,符合GB/T2828.2 一次抽样方案的爱 -2008“模式A”方法求,采用特殊检验水平S-4,极限质量(LQ)31.5% 指定LQ值,并不意味着生产方/供方有权提供任何已知的不合格品泡沫玻璃砖尺寸,外观抽样数量和规模根据表E.3确定,验收抽样检验的不合格数量不宜超过表 E.3规定的接收数表E.3泡沫玻璃砖尺寸、外观检验样本大小和合格判定接收数抽样数量验收批次数量 S431.5%LQ 1625 2650 5190 9ll50 13 51280 13 281一500 20 5o1~1200 32 12013200 50 10 18 320110000 80 18 1000135000 80 80 18 35001~l50000 150001一500000 18 80 500001及以上 18 80 86
GB/T26978一2021 E.1.3抗压强度和导热系数检验抗压强度宜进行计量验收抽样检验,参考GB/T6378.12008“s”方法正常检验一次抽样方案的要求,采用特殊检验水平s4,接收质量限(AQL)1.0% 导热系数宜进行计量验收抽样检验,参考标准 GB/T6378.1一2008""方法正常检验一次抽样方案的要求,采用特殊检验水平s-3,接收质量限(AQL 0% 指定AQL值,并不意味着生产方/供方有权提供任何已知的不合格品泡沫玻璃砖抗压强度和导热系数的具体抽样数量根据供货验收批次数量的规模,根据表E.4确定，验收抽样检验的质量统计量Q宜不低于表E.4规定的接收常数导热系数质量统计量Q和抗压强度质量统计量Q 按公式(E.1)和公式(E.2)计算 E.1 Q. E.2 抽检批次的标准差按公式(E.3)计算习 (E.3 表 E.4泡沫玻璃砖出厂检验抗压强度和导热系数样本大小和合格判定要求抗压强度导热系数验收批次数量 S4,l.0%AQL S3,10%AQL 抽样数量抽样数量接收常数接收常数 5190 l.615 0.58O 91150 1.615 0,58O 1.615 0.587 151一280 281500 1.615 0.587 501~1200 13 1.712 0.597 12013200 18 1.770 0.597 3201~10000 18 1.770 13 0.,614 13 1000135000 25 1,829 0,614 35001150000 18 35 l.862 0,718 150001500000 .862 0.718 35 18 500001及以上 50 1.885 25 0.809 B.2膨胀珍珠岩 E.2.1珍珠岩矿石珍珠岩矿石经加热膨胀后形成的珍珠岩粉未填充在环形空间作为低温液化气全容罐罐壁绝热材料心
GB/T26978一2021 表E.5珍珠岩矿石性能检验试验详情抽样率粒度筛分满足表E.6的要求,每次取样100g200g 筛分方法按照生产开始后每 50t抽取珍珠岩矿石粒度 Jc/T1020执行如果超出公差范围,记录结果并去除不符合要求的 -次材料矿石的结晶水含量2%~4%(质量分数),表面水含量小于0,5%<质最初以及以后每50t抽湿度分析量分数),每次取样50g 湿度分析按照Jc/T1020执行取一次每份取样50g,用光谱分析测定其化学成分分析应确定矿石的一致最初以及以后每200t抽化学分析生 ,以及不含对储罐材料有害的成分取一次表E.6珍珠岩矿石粒度筛分通过率筛分粒度 % 目数最小值最大值 mmmm 0.600 97 00 30 40 75 0,425 85 50 40 0.300 55 10 100 0,150 >100 0.150 E.2.2膨胀珍珠岩粉末膨胀珍珠岩粉末由珍珠岩原矿在施工现场膨胀制作而成,安息角不大于30 膨胀珍珠岩粉末填充前宜进行试验验证绝热性能能够满足低温下使用要求,试验方法和取样数量见表E.7,粒度筛分见表 E.8 表E.7膨胀珍珠岩粉末性能检验间隔试验详情 l0295 执行在平均温度为o C CBT 参考GBBT10294或时,压实珍珠岩的导热率不应大于0.044w/(mK) 如果生产开始时以及生产半程一次导热率超出公差范围,记录结果并采取相应措施粒度筛分满足表E.8的要求筛分方法按照Jc/T1020 粒度最初以及以后每8h一次如果超出公差范围记录结果并采取相应措施松散密度应为35kg/m一55kg/m 试验按JcC/T 1020进行松散密度作为振实密度的预示,任何松散密松散密度度的重大变化应矫正,除非进一步试验确定振实密度和最初以及以后每隔1h一次导热率未受影响如果松散密度有重大变化记录结果并采取相应措施 88
GB/T26978一2021 表E.7膨胀珍珠岩粉末性能检验(续试验详情间隔振实密度应为56kg/m'65kg/m 试验按JC/T 振实密度 1020进行如果500次震动能够压实,则不需要再震动最初以及以后每lh一次更多次如果超出公差范围,记录结果并采取相应措施核对方法通过计算比较珍珠岩重量和安装体积进行安装体积是通过测量当前填充高度计算已安装体积,该珠岩对弹性毡的压缩(记录振实的膨体独应考号虑充珍胀珍珠岩安装平面可以通过在环形空隙四周用一端带有小球的长卷尺来简单检验膨胀珍珠岩的安装重量可以通过记录填充储罐的珍珠每24h一次,以及每完成1层珍珠安装密度核对重量来获得,但应考虑胧胀、倒运和弹性毡压缩岩填充后一次引起的损样如果超出公差范围,记录结果并采取相应措施振实密度应为56kg/m65kg/m 如果已安装珍珠岩的振实密度超出这一数值,停止填充并在继续填充前确定问题原因质量含水率不应超过0.5% 如果超出公差范围,记录含水率最初以及以后每天两次结果并采取相应措施表E.8膨胀珍珠岩粉末粒度筛分通过率筛分粒度目数最小值最大值 mmm 16 l.18 90 100 30 45 70 0.6o 50 0.30 15 50 100 0.15 10 E,3玻璃棉玻璃棉主要用于铝吊顶绝热,由玻璃纤维和适当的粘结剂制成整个玻璃棉的密度、粘结剂的分布和处理应保持均匀玻璃棉表面应基本平整,不应有妨碍使用的伤痕、污迹、破损;最顶层玻璃棉为含铝箔外覆层的玻璃棉,该规格玻璃槲的外覆层与基材的粘贴应平整、牢固 u,玻璃棉展开时的厚度应大于或等于规玻璃棉长度偏差”mm,宽度偏差mm,厚度偏差+”mm 定的厚度玻璃棉的密度为10kg/m'16kg/m,导热系数在10C时不大于0,.038w/mK),在一50C时不大于0.029w/m K),玻璃纤维平均直径不大于5.04m,渣球含量不大于0.3%,体积吸湿率小于 0.2%,燃烧性能达到GB8624规定的等级且不低于A级玻璃棉性能符合本文件的要求,还宜参考GB/T13350的验收要求,检验方法宜参考GB/T5480 S
GB/T26978一2021 的规定 E.4弹性毡弹性毡主要用于低温液化气全容罐内罐罐壁和环隙空间之间绝热,用于吸收膨胀珍珠岩对内罐罐壁的荷载,比普通绝热玻璃棉具有更好的拉伸和回弹性能弹性毡的基材由玻璃纤维物和粘合物组成，含水率不大于0.5%质量分数). 弹性毡沿整个厚度方向应平整,密度、纤维和粘结剂的分布应均匀,无降低拉伸或断裂强度的局部缺陷最外层的弹性毡要求包含铝箔外覆层,该规格弹性毡的外覆层与基材的粘贴应平整、,牢固弹性毡长度应连续无接缝,宽度偏差中mm,厚度偏差+】mm,不准许有负偏差弹性毡的公称密度为16kg/m,允许偏差为kg/m 弹性毡的导热系数在0C不大于0.040w/(mK 弹性毡应具有一定抗拉性能满足在施工现场挂装时不发生断裂,抗拉强度应满足设计要求弹性毡应具有一定回弹性能以吸收环形空间膨胀珍珠岩的荷载,反映回弹性能的荷载-变形弹性曲线由买卖双方协商确定;或者参照sY/T7349弹性毡回弹系数的测定方法和要求执行,其测定的平均回弹系数宜大于或等于0,. E.5沥青毡黄麻毡胎基或聚酯毡胎基的沥青毡能够提高罐底绝热系统荷载传递能力并起防潮作用,沥青毡上表面带有细砂用来防止卷裹过程粘在一起沥青毡的厚度不小于3mm,不含细砂的沥青毡单位面积质量不宜小于3.8kg/m',宽度最小值900mm,宽度允许偏差 ”nmm 罐底绝热系统用沥青毡宜提供与同绝热系统采用的具体规格泡沫玻璃砖的综合抗压强度匹配试验，一般采用3层沥青毡叠夹2层泡沫玻璃砖进行常温和低温抗压强度对照试验,试验结果不低于表E.1泡沫玻璃砖的抗压强度要求,确保沥青毡的使用不会降低罐底绝热系统承载以及荷载传递能力 90
GB/T26978一2021 附录资料性主储罐底部绝热- -极限状态理论储罐底部绝热按公式(F.1)计算 F.1 YLS< yY. 应用于荷载的安全系数X见EN1991-1-1 绝热材料的特征强度R应为低于1.65倍标准偏差的平均强度脆性材料的测试应符合GB/T13480的规定易蠕变材料测试应符合GB/T13480的规定,且蠕变测试应符合GB/T32983的规定为确定材料安全系数了.,证实特性统计分布和高斯模型相符合安全系数Y.按公式(F.2)计算 1一1.65 F.2) Ym 3.36 X 绝热产品抗压强度的安全系数不应小于1.25 注1此公式基于10-总失效风险平均分布于作用力和阻力之间的假设安装安全系数?至少应为1l.6. 注2:如施工者可证明至少10年以上使用相同的绝热系统、使用相同产地的相同产品,则x可以减至1.5 安全系数?应以典型正确的安装为基础,且使用符合相关标准的产品圆简效应系数y.,一层绝热应为l,三层绝热应为1.05,八层绝热应为1.09. 系数Y,应由设计者遵循重要的试验统计结果确定如果安装法与参照的试验法相同,则y,为1 注3:系数考虑了可以用一种不同于参考试验法的方法将绝热制品安装在储罐基础上的可能性注4，发现的一个案例是,泡沫玻璃与一种夹层材料一起使用,综合性能不同于GB/T13480规定的泡沫玻璃制品测试结果无论、..7和y取值多少,y .x.芦,的乘积不应低于2.5. 91
GB:/T26978一2021 附录 G 资料性储罐绝热系统施工安装 G.1罐底绝热安装环梁上表面水平度宜满足环向每10m内偏差不大于士3mm,环向总偏差不大于士6mm的要求珍珠岩混凝土砌块之间的安装间隙不宜大于6mm,空隙间宜采用压缩玻璃棉毡填实罐底找平层上表面应平整、光滑,平整度测量应采用2m样板,波峰与波谷的最大差值不宜大于 5mm 泡沫玻璃绝热层的安装宜满足以下规定同层的罐底泡沫玻璃绝热层宜满足任意方向每10m内两点的水平偏差不大于士3 mm,且任 a 何方向上的最大高差不大于士6mm的要求,不应出现尖角; b 相邻两层泡沫玻璃宜跨中错缝排列,不能跨中排列时错缝间距不应小于100mm; 泡沫玻璃砖间的缝隙不应大于2mm; c 不应安装有缺陷和破裂的泡沫玻璃 d 当罐底最下层找平层采用混凝土找平时,找平层上表面宜涂敷一层防潮冷底油弹性体改性沥青毡上表面隔离材料宜为聚乙烯膜 G.2环形空间绝热安装 G.2.1弹性毡弹性毡对接接缝应紧密,接缝宽度不宜大于2mm 弹性毡宜采用整体钩挂安装 G.2.2膨胀珍珠岩膨胀珍珠岩的填充安装宜满足如下要求膨胀珍珠岩填充采用现场膨胀、全密闭气流输送填充 a 膨胀珍珠岩填充过程中,填充高度应均匀,每次填充环形空间任意两点珍珠岩堆积顶面最大允 b 许高差不宜大于3 m; 填充期间应对环隙内的珍珠岩进行分层振实,层间所有空间应填满填充完成后罐顶珍珠岩挡墙之内的空间应均匀填满; d 预应力混凝土外罐全容储罐的首次真实高度应大于热角保护高度,之后填充时的每层振实高 e 度不宜大于4 m G.2.3热角保护系统热角保护应采用泡沫玻璃砖铺砌,采用低温粘结剂将泡沫玻璃砖粘结在外罐内衬板上,泡沫玻 a 璃砖间接缝不宜大于2nmm,低温粘结剂应能承受低温特性，预应力混凝土外罐全容储罐热角保护的泡沫玻璃安装后应进行修磨,使热角保护的绝热层表 b 面平整统一,表面不应有凸起泡沫玻璃与热角保护盖板之间的空隙应采用压缩玻璃棉毡填实 92
GB/T26978一2021 G.3吊顶绝热安装吊顶绝热层安装前吊顶板应清洁、干燥绝热层铺设应平整,同层玻璃棉毡采用对接方法铺设且应同层错缝、层间压缝、缝与缝间距不宜小于100mm 绝热层穿过吊顶杆或者其他结构的部位,应进行裁剪,裁剪后的棉毡与所穿过的构件应贴合紧密吊顶绝热系统膨胀珍珠岩填充前,吊顶板上的所有开孔应进行保护,防止膨胀珍珠岩进人内罐 G4罐顶空间低温管线绝热安装罐顶空间低温管线拱顶套管内宜采用玻璃棉毡填实或工厂预制PIR 罐顶空间低温管线绝热层采用不锈钢丝捆扎固定,捆扎间距不宜超过300mm 同层包裹的上下相邻两段玻璃棉毡对接应紧密,相邻两层玻璃棉毡接缝应错开,错开距离不宜小于 100mm 穿过吊顶的低温管线绝热时,管道和吊顶套管之间的缝隙应用玻璃布隔离低温管线绝热宜保证接管热损不大于40w/m" 93
GB/T26978一2021 参考文献 [1]GB/T150.1-2011压力容器第1部分.通用要求 [2]GBy/T1034塑料吸水性的测定 [[3]GB/T2828.2一2008计数抽样检验程序第2部分;按极限质量(LQ)检索的孤立批检验抽样方案 [4]GB/T5210色漆和清漆拉开法附着力试验 [5]GB/T5480矿物棉及其制品试验方法 [ GB/T5486无机硬质绝热制品试验方法 [7]GB/T6378.1一2008计量抽样检验程序第1部分:按接收质量限(AQL)检索的对单一质量特性和单个AQL的逐批检验的一次抽样方案 [8]GB/T8332泡沫塑料燃烧性能试验方法水平燃烧达 [9]GB/T8423.3一2018石油天然气工业术语第3部分油气地面工程 [10 GB8624建筑材料及制品燃烧性能分级 [m GB/T8813硬质泡沫塑料压缩性能的测定 [12]cGB/T02绝热材料稳定态热阻及有美特性的曾定防护热板去 [I灯 GB/T10295绝热材料稳态热阻及有关特性的测定热流计法 Cn GB/T10799硬质泡沫蛆料开孔和闭孔体积百分率的测定口 GB/T13350绝热用玻璃棉及其制品 [I时 GB/T17146建筑材料及其制品水蒸气透过性能试验方法 [口m GB/T20673硬质泡沫塑料低于环境温度的线膨胀系数的测定 Is GB/T30804建筑用绝热制品垂直于表面抗拉强度的测定 GB/T30805建筑用绝热制品部分浸人法测定短期吸水量 [ [20们7 GB/T30806建筑用绝热制品在指定温度湿度条件下尺寸稳定性的测试方法 En GB/T30807建筑用绝热制品浸泡法测定长期吸水性 [2 GB/T32382 建筑用绝热制品剪切性能的测定 [23]GB/T33011建筑用绝热制品抗冻融性能的测定与面平行拉伸强度的测定 [24打 GB/T33157建筑用绝热制品 [25]GB/T34183建筑设备及工业装置用绝热制品热膨胀系数的测定 [26]GB50o68建筑结构可靠性设计统一标准 [27]Jc/T618绝热材料中可溶出氯化物、氟化物、硅酸盐和钠离子的化学分析方法 [[28]Jc/T1020低温装置绝热用膨胀珍珠岩 [[29]sY/T0608大型炽接低压储罐的设计与建造 [30]SY/T7349低温储罐绝热防腐技术规范 Actionsonstructures Par11:Generalactions一Densities，sefweight [31]EN1991-1-1 imposedloadsforbuildings 94

现场组装立式圆筒平底钢质低温液化气储罐的设计与建造

现场组装立式圆筒平底钢质低温液化气储罐是一种应用广泛的储存设备。由于其具有结构简单、成本低、使用寿命长等优点，在石油化工、医药、航天等领域得到了广泛应用。

设计要求

根据GB/T26978-2021标准，立式圆筒平底钢质低温液化气储罐的设计应满足以下要求：

罐体材料应选用符合要求的钢材，且应进行质量检验。
罐体的结构设计应满足受力要求，保证罐体的强度和稳定性。
罐体内部应进行防腐处理，以延长罐体使用寿命。
罐体的附件应选用耐腐蚀、防爆、可靠性高的材料。

建造流程

现场组装立式圆筒平底钢质低温液化气储罐的建造流程如下：

施工前准备：包括场地选址、土建施工、基础制作等。
制作罐体：按照设计要求制作罐体，并进行质量检验。
安装附件：安装阀门、仪表、泄压阀等附件。
进行内部处理：对罐体内部进行除锈、清洗、喷涂等处理。
现场组装：将制作好的罐体和附件现场组装起来，并进行密封测试。
维护保养：根据规定进行定期的维护保养，确保罐体的安全运行。

总结

现场组装立式圆筒平底钢质低温液化气储罐的设计与建造是一个复杂而又重要的工程，需要严格按照标准进行设计和施工。只有在严格控制每个环节的质量的前提下，才能保证设备的安全运行。