承压设备系统基于风险的检验实施导则第5部分：失效后果定量分析方法

承压设备系统基于风险的检验实施导则第5部分：失效后果定量分析方法

国家标准 GB/T26610.5一2014 承压设备系统基于风险的检验实施导则 第5部分:失效后果定量分析方法 Guidelineforimplementationofrisk-basedlinspeetioof pressureequipmentsystem- Part5:Quantitatieamalysisapproachoffailureeonsequenee 2014-05-06发布 2014-12-01实施 国家质量监督检监检疫总局 发布 国家标准花管理委员会国家标准
GB/r26610.5一2014 目 次 前言 范围 规范性引用文件 术语和定义、符号 总则 失效后果定量分析的一般原则 代表性介质及相关物性的选取 介质泄漏分析计算 燃烧与爆炸后果面积计算 毒性后果面积计算 20 无毒性非可燃后果面积计算 l0 24 面积后果的确定 ll 25 经济后果计算 12 26 附录A(规范性附录)安全阀开启失效后果定量分析方法 3G 附录B(规范性附录)安全阀泄漏失效后果定量分析方法 33 附录c规范性附录热交换器管束失效后果定量分析方法 36 附录D(规范性附录)泄漏孔直径和潜在的最大介质泄漏量的选取原则 38 附录E(资料性附录)经济后果分析的相关数据表 40
GB/T26610.5一2014 前 言 GB/T26610(《承压设备系统基于风险的检验实施导则》分为5个部分 -第1部分:基本要求和实施程序; 第2部分基于风险的检验策略; 第3部分;风险的定性分析方法 第4部分;失效可能性定量分析方法 第5部分;失效后果定量分析方法 本部分为GB/T26610的第5部分 本部分按照GB/T1.1一209给出的规则起难 本部分参考了APIRP581《基于风险的检验》,并结合我国的实际情况制定 本部分由全国锅炉压力容器标准化技术委员会(SAc/Tc262)提出并归口 本部分起草单位;特种设备检测研究院、合肥通用机械研究院、南京工业大学、江苏省特种设备 安全监督检验研究院、石油天然气股份有限公司,石油化工股份公司上海石化分公司,石 油天然气股份有限公司广西石化分公司大庆油田锅炉压力容器检验所、石油化工股份公司燕山石 化分公司,上海特种设备监督检验技术研究院、宁波特种设备检验研究院、杭州市特种设备检测院、天津 石化机械研究所、石油化工股份公司齐鲁石化分公司 本部分主要起草人;谢铁军,谢国山,李光海、杨铁成、胡久韶、朱建新、赵建平、缪春生,宋晓江、 金强,李伟、刘农基、单洪翔,赵宝成、汤晓英、竺国荣、李伟忠、李春树、苗均坷,刘文、王笑梅
GB/T26610.5一2014 承压设备系统基于风险的检验实施导则 第5部分:失效后果定量分析方法 范围 GB/T26610的本部分规定了承压设备系统基于风险的检验(以下简称RB)过程中面积后果和经 济后果的定量分析方法 本部分适用于GB/T26610.1所指的承压设备系统 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的 凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文 件 凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 GB150.1压力容器第1部分;通用要求 GB/T26610.1承压设备系统基于风险的检验实施导则第1部分;基本要求和实施程序 GB/T26610.4承压设备系统基于风险的检验实施导则第4部分;失效可能性定量分析方法 HG2066o压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险程度分类 TsGD0001 压力管道安全技术监察规程 工业管道 术语和定义、符号 3.1术语和定义 下列术语和定义适用于本文件 3.1.1 经济后果financialconsequenee 设备失效导致的经济损失,包括设备检修或更换成本、设备失效影响区域中其他设备的破坏成本 介质泄漏和由于设备检修或更换所导致的停工成本,失效所导致人员伤害成本,环境清理成本 3.1.2 面积后果 areacOnSeguence 根据设备失效影响的区域面积大小而确定的后果,包括设备破坏面积后果以及人员伤害面积后果 3.1.3 自燃温度autoignitionteperature 可燃物质在没有外部火焰、火花等火源的作用下,因受热或自身发热并蓄热发生自行燃烧的最低 温度 3.1.4 连续泄漏eontimuousrelense 泄漏持续时间较长,泄漏出来的介质呈椭圆形状扩散 3.1 5 瞬时泄漏 instantaneOuSrelease 快速泄漏,泄漏持续时间很短,泄漏出的介质呈单一云团或液池的形式扩散
GB/r26610.5一2014 3.1.6 存量组inventorygroup 介质泄漏时,通过快浊隔离阀或其他快速隔离装置)将介质泄漏量限制在尽量少的范围内,该范围 之外其他设备内的介质量对实际泄漏量没有影响,把该范围内的相关设备划分为一个存量组 3.1.7 IDLH值IDLHvalue 即对生命或健康直接危害值,有毒介质浓度超过该值后,将导致人员生命或健康明显的伤害,该浓 度值规定为IDLH值 3.2符号(未包括附录A、附录B,附录c中的特殊符号 下列符号适用于本文件 自燃温度,C AIT -第n种泄漏孔的泄漏面积,mm'; 泄漏系数,无量纲: 定压热容,J/(kmolK); CA 最终后果面积,m'; CANH,coT 第n种泄漏孔泄漏,介质不可能自燃的情况下,按连续泄漏分析计算得到的燃 烧与爆炸设备破坏后果面积,m'; CA.coNr 第n种泄漏孔泄漏,介质可能自燃的情况下,按连续泄漏分析计算得到的燃烧 与爆炸设备破坏后果面积,m'; CA.,s" 第n种泄漏孔泄漏,介质不可能自燃的情况下,按瞬时泄漏分析计算得到的燃 烧与爆炸设备破坏后果面积,m'; CA.sT 第n种泄漏孔泄漏,介质可能自燃的情况下,按瞬时泄漏分析计算得到的燃烧 与爆炸设备破坏后果面积,m; CA 第n种泄漏孔泄漏,按基于泄漏类型和自燃温度平衡后的燃烧与爆炸设备破坏 后果面积,m; CA 燃烧与爆炸设备破坏后果面积,m; CONT CA, 第n种泄漏孔泄漏,介质不可能自燃的情况下,按连续泄漏分析计算得到的燃 烧与爆炸人员伤害后果面积,m'; CONT CA." 第n种泄漏孔泄漏,介质可能自燃的情况下,按连续泄漏分析计算得到的燃烧 与爆炸人员伤害后果面积,m' CAIuNs 第n种泄漏孔泄漏,介质不可能自燃的情况下,按瞬时泄漏分析计算得到的燃 烧与爆炸人员伤害后果面积,m; -INST CA. 第n种泄漏孔泄漏,介质可能自燃的情况下,按瞬时泄漏分析计算得到的燃烧 与爆炸人员伤害后果面积,m'; CA. 第n种泄漏孔泄漏,介质可能自燃的情况下,基于泄漏类型平衡后的燃烧与爆 炸设备破坏后果面积,m'; CA 第n种泄漏孔泄漏,介质不可能自燃的情况下,基于泄漏类型平衡后的燃烧与 爆炸设备破坏后果面积,m'; CA" 第种泄漏孔泄漏,介质可能自燃的情况下,基于泄漏类型平衡后的燃烧与爆 炸人员伤害后果面积,m; 第》种泄漏孔泄漏且介质不可能自燃的情况下,基于泄漏类型平衡后的燃烧 CA 与爆炸人员伤害后果面积, ，m;
GB/T26610.5一2014 CAl 第n种泄漏孔泄漏,按基于泄漏类型和自燃温度平衡后的燃烧与爆炸人员伤害 后果面积,m=; CA" -燃烧与爆炸人员伤害后果面积,m=; CA 第"种泄漏孔泄漏对应的毒性后果面积,m CA 毒性后果面积,m'; 第n种泄漏孔泄漏,按连续泄漏分析计算得到的无毒非可燃后果面积,m'; cAN cA 第n种泄漏孔泄漏,按瞬时泄漏分析计算得到的无毒非可燃后果面积,m'; 第n种泄漏孔泄漏,按基于泄漏类型平衡后的无毒性非可燃后果面积,m'; cE C A" 无毒非可燃后果面积,m; C 最终的设备破坏后果面积,m'; C 最终的人员伤害后果面积,m'; CAN 最终的后果面积,m'; 第n种泄漏孔的直径,mm; d cOT effrate,N." 第n种泄漏孔泄漏,介质不可能自燃的情况下,按连续泄漏分析计算得到的有 效泄漏速率,kg/s; Il.cONT effrate," 第n种泄漏孔泄漏,介质可能自燃的情况下,按连续泄漏分析计算得到的有效 泄漏速率,kg/s; AINL-INST 第n种泄漏孔泄漏,介质不可能自燃的情况下,按瞬时泄漏分析计算得到的有 effmass 效泄漏量,kg/s; AIl-INST efmass 第n种泄漏孔泄漏,介质可能自燃的情况下,按瞬时泄漏分析计算得到的有效 泄漏量,kg/s; eneff 第n种泄漏孔瞬时泄漏对应的能量效率调整系数 单位体积介质泄漏导致的环境清理费用,元/" envcost m”; -设备系统的平均重置费用,元/m' equipcOst 自燃温度平衡因子; factA 设备系统探测和隔离系统对泄漏速率减少系数; faecta 第n种泄漏孔对应的泄漏类型平衡因子; fact" 减缓系统对燃烧与爆炸后果面积减少系数; fact frac 泄漏介质蒸发比例; 经济后果,元; Fc FC 设备失效影响区域中其他设备的破坏成本,元; FCm 环境清理成本,元: 设备检修或更换成本,元; c" C 人员伤害成本,元; FC 停工成本,元; 力学常数,1.0(kg m)/(N”s); 必 n 第n种泄漏孔对应的同类设备平均失效概率; Eff -所有泄漏孔的同类设备平均失效概率之和; hole 第n种泄漏孔泄漏导致的设备损坏成本,元; lecost IDLH 对生命或健康直接危害值 iinjcost 人身伤害赔偿费用,元/人; 理想气体热容比,无量纲 第》种泄漏孔对应的介质实际泄漏持续时间,s ld
GB/r26610.5一2014 ldos 第n种泄漏孔对应的有毒介质有效泄漏持续时间、 ，min; ld 第n种泄漏孔对应的最大泄漏持续时间,min; mass.ad. 第种泄漏孔泄漏,3min从存量组流向所评价设备或部件的介质补充量,kg ,种泄漏孔对应的潜在的最大介质泄漏量k 第" masS kg; vail, -所评价设备或部件中的介质存储量,kg; 存量组中第i个设备或部件中的介质存储量,kg 存量组中的介质量,kg 第种泄漏孔所对应的介质实际泄漏量,kg; maSS 第n种泄漏孔所对应的有毒介质实际泄漏量,kg" 材料价格系数; matcOst 混合物中有毒组分的质量分数 mfracns 摩尔质量,g/mol MW NBP 标准沸点,C; 检修或更换失效泄漏设备影响区域内遭到破坏的其他设备而导致的停工时 outage,m 间,天 检修或更换发生失效泄漏设备导致的停工时间,天 outageaml -所评价设备停工时间的放大系数 outagemlt 第n种泄漏孔泄漏导致的停工时间,天; outage 设备系统现场人口密度,人/m'; popdens 大气压力,MPa; 混合物介质的物性 propertym 混合物介质中第种组分的物性; property 正常操作压力或储存压力,MPat 气相介质由音速向亚音速的转换压力,MPa; Itran5 prodeost 平均每天的停工成本,元/天; R 气体常数,8.314J/(molK); 第"种泄漏孔对应的介质实际泄漏速率,kg/s; rate rateo 第"种泄漏孔对应的有毒介质实际泄漏速率,kg/ S; 大气密度,kg/ m”; ptm 正常操作或储存条件下液相介质密度.k8/m 正常操作温度或储存温度,; n种泄漏孔泄漏4500kg介质所需要的时间， 第n ,S; V 设备或部件容积 ,m”; vol" 第"种泄漏孔对应需要,清理的泄漏介质体积,m W 第 s厅种泄漏孔对应的理论泄漏迷率.k区/ 从存量组中流人到该设备的介质流速的上限,kg/s W max8 混合物介质中第i种组分的摩尔分数 总则 4.1本部分考虑的失效后果采用两种形式进行表征,即面积后果和经济后果 面积后果计算不适用于 非直按泄围到大气环境中的内漏型设备(壳体应满足发生内谢后的强度要求,但不考虑内导致腐蚀等 间接因素对强度的影响.
GB/T26610.5一2014 4.2安全阀的失效后果分析只考虑功能失效,包括开启失效后果和泄漏失效后果 安全阀开启失效后 果定量分析方法见附录A,安全阀泄漏失效后果定量分析方法见附录B 热交换器管束的失效后果分析只考虑经济后果,热交换器管束失效后果定量分析方法见附录C 4.3 当使用计算机程序进行承压设备失效后果定量分析时,应确认所采用程序中技术假定的合理性、 分析过程与设备系统实际操作工况的符合性、输人参数及输出结果的准确性 失效后果定量分析的一般原则 5.1失效后果定量分析所需基础数据 失效后果定量分析所需基础数据如下 a)设备系统工艺操作规程、工艺原则流程图(PFD)、管道及仪表流程图(PID); b设备中工艺介质种类、各工艺介质的相对含量、相态及充装系数; 设备中有毒介质种类、相态及含量; 设备的类别(容器,管道,热交换器,泵、压缩机、安全阀等) 设备的规格参数(直径、长度/高度、容积等); 设备的材质; 设备的设计压力,设计温度;操作压力,操作温度; 设备系统中的泄漏探测系统、隔离系统、减缓系统信息资料 o 设备的经济后果分析相关数据; 安全阀的规格参数(进口公称通径,流道面积、额定泄放量等). 安全阀的设定压力 安全阀的安装方式(单阀开、一开一备,多只全开等); 安全阀的泄放方式(封闭系统、火炬或大气); m 受(安全阀)保护设备的失效后果分析所需基础数据; 受(安全阀)保护设备超压情况分析所需基础数据等 5. 2 存量组的确定原则 设备系统失效后果定量分析应进行存量组划分,划分时应按照装置或设备系统实际工艺操作流程 进行,并在工艺原则流程图(PFD)或管道及仪表流程图(PD)上标识 若存在多个存量组时,各存量组 标识之间应能够区分 5.3失效后果定量分析结果的基本要求 失效后果定量分析结果一般应包括以下内容 a)设备或部件失效后果定量分析所采用的基础数据; b)面积后果和(或)经济后果; 失效后果等级 c) 失效后果分级 5 失效后果定量分析的目的是根据本部分规定的定量分析方法对设备潜在的失效后果进行分级 面 积后果等级划分见表1,经济后果等级划分由使用单位根据自身的风险可接受水平确定
GB/r26610.5一2014 表1面积后果等级划分 面积后果等级 最终的后果面积(CA)范围/m" CA<9 9929 5.5失效后果定量分析基本工作流程 失效后果定量分析按照以下流程进行 a)选取泄漏代表性介质及其物性参数， b)选取泄漏孔直径; 计算理论泄漏速率 D 计算潜在的最大介质泄漏量; 确定泄漏类型 f 评价探测和隔离系统对泄漏量的影响; g确定实际泄漏速率和泄漏量; h)计算面积后果和(或)经济后果， 代表性介质及相关物性的选取 6.1代表性介质选取 6.1.1对于单一组分介质可以从表2中选取最接近被评价承压设备系统中实际介质的代表性介质 6.1.2对于多组分混合物介质应根据混合物中各种介质的摩尔质量(Mw)、密度、标准沸点(NBP)及 自燃温度等按式(1)确定混合物介质对应的代表性介质的相关物性 (1 -习rprope propertynmix erty 6.1.3对于接近单一组分及多组分混合物中某一种组分的比例占较大多数时,允许在选取代表性介质 时进行合理的简化处理;简化处理时,应考虑该混合物介质与所选取的代表性介质的摩尔质量、自燃温 度,毒性以及活性等相近程度 6.1.4每种代表性介质对应的介质分析类型在表2中查取 表2后果分析的代表性介质选取 代表性介质 涵盖介质 介质分析类型 碳1一碳2 类型0 甲婉、乙烧、乙烯、液化天然气、燃料气 碳3碳4 丙婉、丁烧、异丁婉、液化石油气 类型0 碳5 戊烧 类型0 碳6一碳8 汽油、石脑油、轻直憎憎分、庚烧 类型0 柴油,煤油 类型o 碳9一碳12
GB/T26610.5一2014 表2(续 代表性介质 诵盖介质 介质分析类型 碳13一碳16 航空燃料,煤油汽油 类型0 碳17一碳25 类型0 柴油、典型原油 碳25十 渣油,重原油、润滑油、密封油 类型0 类型o 氢气 氢气,循环氢 硫化氢 硫化氢 类型0 氟化氢 氟化氢 类型0 类型o 水 水 燕汽 蒸汽 类型o 类型o 酸、贼 氯化铝 类型o 氧化锻 -氧化碳 -氧化碳 类型1 乙醛 乙 类型1(见注1 叙化氢 氯化氢 类型0(见注2 硝酸 硝酸 类型0(见注2) 二氧化氮 二氧化氮 类型0(见注 2 光气 光气 类型0 甲苯二异氮酸酯 甲苯二异氮酸酯 类型0(见注2) 甲摩 甲醇 类型1 环氧丙炕 环氧丙炕 类型1 苯乙烯 苯乙烯 类型1 类型1 乙二醇乙醒醋酸酯 乙二醇乙腿醋酸酯 二醇乙 乙二醇乙醒 类型1 乙 乙二醇 乙二醇 类型1 环氧乙熔 环氧乙烧 类型1 芳香族 苯,甲苯,二甲苯,异丙苯 类型1 氨 氨 类型0 氯 氯 类型0 自燃物质 自燃物质 类型o 注1:乙酥作为有毒介质时是类型0. 注2氯化氢,硝酸,二氧化氮,甲苯二异氮酸酯作为有毒介质时是类型1 6.2代表性介质物性参数选取 6.2.1每种代表性介质的物性参数在表3中查取,也可通过相关试验或参考相关文献资料获取,但应 保证参数选取的合理性
GB/r26610.5一2014 6.2.2正常操作工况下为液相的介质标准沸点(NBP)、密度(p、自燃温度(AIT)从表3中查取 6.2.3正常操作工况下为气相的介质标准沸点(NBP)、摩尔质量Mw),定压热容(C)和自燃温度 AIT)从表3中查取 6.2.4根据表3确定介质在环境中的相态 6.2.5当设备中的介质为酸、碱等无毒非可燃介质时,其泄漏可能会导致人员伤害后果,应选择表3中 的酸作为代表性介质
GB/T26610.5一2014 鲁 山 S 客 S S " 6 8 艺 " 9 " 吉 月 S 答 去 9 s5 类 类 英 茄 茄 茄 袋 芦 战" 路 三 s 品 豆 多 多 昌 三 务 里 N L门 昌 三 8 9 9 - 器" 装 8 多 C 一 o 番 网 沓 当 关 能 美 - 誉 熊 兵 属 造 造 酱 鲁 誉 誉
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GB/T26610.5一2014 理想气体热容比确定 6.3.1对于正常操作工况下为气相的介质,需查取该介质的理想气体比热容 6.3.2若介质的理想气体热容比未知,但已知其定压热容C,,则可按式(2)计算介质的理想气体热 容比: 2 6.3.3介质的定压热容可用其代表性介质的定压热容替代,代表性介质的定压热容按照表3给出的相 关参数和公式求取 介质泄漏分析计算 7.1正常操作工况下设备或部件内的介质相态确定 正常操作工况下设备或部件内的介质相态由使用单位提供相关工艺数据,也可根据介质的物性 参数和操作参数进行相态分析确定 7.1.2本部分不考虑同一设备或部件中存在两相流的情况但允许对两相流作合理且保守的单相简化 计算;也可将设备或部件拆分为两个单一相态的子部件进行分别计算,取所有子部件的后果面积最大值 作为该设备或部件的后果面积;当按照后者进行计算时,应确定两相分界高度(如液位). 7.2泄漏孔直径的选取与泄漏面积计算 7.2.1本部分规定了介质泄漏分析计算所采用的4种标准泄漏孔的尺寸大小,直径范围以及直径d 见表4),最大泄漏孔直径限定为400m mm 表4后果分析中采用的泄漏孔直径 泄漏孔编号 泄漏孔尺寸 泄漏孔直径范围/mm 泄漏孔直径d./mm =6 小 0,6 d 中邻 6,25 d=25 大 dl一l00 25,100 d=min[D,400] 破裂 100 注:D 管道为外径,设备为内径,单位为mm 7.2.2泄漏孔直径的选取原则见附录D 7.2.3每种泄漏孔,按式(3)计算其泄漏面积A， rd A. 7.3理论泄漏速率计算 7.3.1根据7.1确定的正常操作工况下设备或部件内的介质相态,按7.3.2和7.3.3选择相应的液相 或气相理论泄漏速率计算公式 7.3.2液相介质理论泄漏速率计算 对每种泄漏孔,液相介质理论泄漏速率按式(4)进行计算: 11
GB/r26610.5一2014 O00gP- m w =Ca 4 62" 0 式中 C为泄漏系数,湍流介质通过边缘尖锐孔的泄漏系数为[o.60,0.65],推荐保守的取值为0,61 7.3.3气相介质理论泄漏速率计算 介质流速由音速向亚音速的转换压力按式(5)计算: (5 片一尸-('广 若设备的操作压力大于转换压力,则气体以音速泄漏;对每种泄漏孔,按式(6)计算泄漏速率 哥 [平() w,=CaA,P 若设备的操作压力小于或等于转换压力,则气体以亚音速泄漏;对每种泄漏孔,按式(7)计算泄漏 速率; ,驾 w =CA,P 湍流介质通过边缘尖锐孔的泄漏系数C 的取值范围为[O.85,1.0],通常取0.90. 7.4潜在的最大介质泄漏量计算 7.4.1计算存量组中的介质存储量 根据划分的存量组,按式(8)计算存量组中的介质存储量 massi mass 8) cotmp. 式中;mass通常选取为正常操作工况下第i个设备或部件中的介质存储量,由使用单位提供相 关数据;若无法获取正常操作工况下第i个设备或部件中的介质存储量或仅采用定性后果分析,也可参 照附录D选取 7.4.2计算设备中的介质存储量加上3min从所属存量组中流入到该设备的介质补充量 对每种泄漏孔,可按式(9)计算3min从所属存量组中流人到该设备的介质补充量 mass.. =180min(W.,W mus8 式中,w为泄漏孔d 取200mm按式(4)、式(6)或式(7)计算得出的介质理论泄漏速率 7.4.3计算潜在的最大介质泄漏量 7.4.3.1潜在的最大介质泄漏量为存量组中的介质存储量和设备中的介质存储量加上3min从所属 存量组中流人到该设备的介质补充量两者中的较小值 7.4.3.2潜在的最大介质泄漏量按式(10)确定: (10 massw. =min[(mass 十maSS，massn 7.5泄漏类型的确定 7.5.1泄漏类型分类 泄漏类型分为连续泄漏和瞬时泄漏两种 7.5.2泄漏类型确定方法 7.5.2.1 对每种泄漏孔,按式(1l)计算泄漏4500kg介质的时间: 12
GB/T26610.5一2014 4500 (11 7.5.2.2对每种泄漏孔,按以下方法确定泄漏类型 a)若泄漏孔直径d,小于或等于6mm,则确定为连续泄漏; b 若泄漏孔直径d,大于6mm: 1 如果1.>180s,则确定为连续泄漏 2 如果1,<180s,则确定为瞬时泄漏 7.6探测及隔离系统对泄漏的影响评价 7.6.1根据探测系统类型,按照表5确定探测系统等级 表5探测系统分级表 探测系统类型 探测系统等级 可依据操作条件的变化(例如压力波动或流速降低)检测出介质损失的探测系统 可直接检测出介质泄漏的探测系统 目视检测、照相或检测范围有限的探测系统 7.6.2根据隔离系统类型,按照表6确定隔离系统等级 表6隔离系统分级表 隔离系统类型 隔离系统等级 直接由工艺仪表或探测器启动,而不需要操作者对此进行干预的隔岗或切断系统 由控制室内或其他近离泄漏点的操作者启动的隔离或切断系统 依靠手动阀门的隔离系统 7.6.3泄漏速率减少系数;连续泄漏时,泄漏速率减少系数按照表7确定 表7泄漏速率减少系数 系统等级 泄漏调整量 减少系数(fact 探测系统 隔离系统 将泄漏量或泄漏速率减小25% 0.25 0.20 将泄漏量或泄漏速率减小20% A或B 将泄漏量或泄漏速率减小10% 0.10 将泄漏量或泄漏速率减小15% 0.15 不作调整 0.00 7.6.4最大泄漏持续时间;最大泄漏持续时间lda,按照表8确定 实际泄漏速率和泄漏量的确定 7.7.1实际泄漏速率 对于连续泄漏,采用泄漏速率进行后果分析,实际泄漏速率按式(12)计算 13
GB/r26610.5一2014 (12 rate =w.(1一facta 7.7.2实际泄漏量 对于瞬时泄漏,采用泄漏量进行后果分析,实际泄漏量按式(13)计算 13 mass，=min[(rate,×ld,),massl们 式中,实际泄漏持续时间按式(14)计算 massl.n d，=min[ .(60×ld .(14 rate 对于破裂泄漏孔(直径d=min[D,400])或直径大于100mm 的泄漏孔,实际泄漏持续时间按 式(15)计算 massln" (15 d, rate, 表8最大泄漏持续时间 最大泄漏持续时间ld /min .与 1max 探测系统等级 隔离系统等级 小泄漏孔 中等泄漏孔 大泄漏孔 直径d=6mm 直径d=25mm 直径d=100mm) 20 10 20 10 30 40 30 20 B A或B 40 30 20 B 60 30 20 6d 20 A,B或C 40 燃烧与爆炸后果面积计算 后果面积减少系数fact选取 本部分所指的减缓系统包括放空系统、消防喷淋系统、消防监视器、泡沫喷洒器 8.1.2减缓系统对设备燃烧与爆炸后果面积减少系数faet按照表9确定 表9减缓系统对燃烧与爆炸后果面积减少系数 减缓系统类型 后果面积减少系数fact 放空系统,且隔离系统的等级为B或更高 0.25 0.20 消防喷淋系统和消防监视器 泡沫喷洒器 0.15 消防监视器 0.05 8.2能量效率调整系数ener,计算 8.2.1对于瞬时泄漏,按式(16)分别计算各种泄漏孔对应的能量效率调整系数eneffm 1
GB/T26610.5一2014 15 16 eneff =4lg(2.2223×mass, 8.2.2对于连续泄漏,不考虑能量效率调整系数,取enefl,=1 8.3介质分析类型确定 根据6.1.4中表2,确定介质分析类型 8.4介质泄漏相态确定 8.4.1本部分规定蒸汽泄漏后果计算所采用的介质泄漏相态为气态,腐蚀性介质泄漏后果计算所采用 的介质泄漏相态为液态 其余介质按照8.4.2确定介质泄漏相态 8.4.2根据表3确定介质在大气环境中的相态,结合正常操作工况下介质在设备中的相态,按照表1o 确定后果计算所采用的介质泄漏相态 表10确定后果计算介质泄漏相态的原则 正常操作工况下介质在设备中的相态 介质在大气环境中的相态 介质泄漏相态 气态 气态 确定为气态 气态 液态 确定为气态 如果介质在环境中的沸点高于27C 液态 气态 则确定为液态,否则确定为气态 液态 液态 确定为液态 8.5连续泄漏设备破坏后果面积计算 8.5.1连续泄漏设备破坏后果面积计算应当分别考虑介质不可能自燃和可能自燃两种情况 8.5.2对每种泄漏孔.介质不可能自燃的设备破坏后果面积CAM.cnT按下列步骤计算 a 根据8.4确定的介质泄漏相态,从表11中选择合适的常数a和b b)若介质泄漏相态为液态且介质分析类型为类型0,则按式(17)计算设备破坏后果面积,按 式(18)计算其有效泄漏速率: CONT (17 CAL " =min[a(rate,)y'",929]1一factm 18) diace--叫轰" 若介质泄漏相态为气态(介质分析类型为类型0或者类型l),或介质泄漏相态为液态且介质 分析类型为类型1,则按式(19)计算设备破坏后果面积,按式(20)计算其有效泄漏速率 NL-CONT )'(1一 (19 CAMINL" =a(raten lactmi AINl.coNT effrate;, =rate 20 对每种泄漏孔介质可能自燃的设备破坏后果面积CA".oT" 8.5.3 按照下列步骤计算: 根据8.4确定的介质泄漏相态,从表11中选择合适的常数 和b; a 如果介质泄漏相态为液态(介质分析类型为类型0或类型1),按式(21)计算设备破坏后果面 b 积按式(22)计算有效泄漏速率 coNT 21 CA." =nin[a(rate,",929]1-faectam 22 dflrate,uanT='x[(COE) 如果介质泄漏相态是气态(介质分析类型为类型0或类型1),则按式(23)计算设备破坏后果 15
GB/r26610.5一2014 面积,按式(24)计算有效泄漏速率: CONT .)(1一 23 CA".c" =a(rate, factmi ea effrate, =rate 24) 8.6瞬时泄漏设备破坏后果面积计算 瞬时泄漏设备破坏后果面积计算应当分别考虑介质不可能自燃和可能自燃两种情况 8.6.1 8 6. 对每种泄漏孔,介质不可能自燃的设备破坏后果面积CAML,NsT按下列步骤计算 2 a)根据8.4确定的介质泄漏相态,从表11中选择合适的常数a和b; b) 若介质泄漏相态为液态且介质分析类型为类型0,则按式(25)计算设备破坏后果面积,按式 (26)计算有效泄漏量 fact cAA,sT一min[a(mass,)',929 (25 eneI CAL,sT efmass,L.Nsr 6 26 云如[(CX 若介质泄漏相态为气态(介质分析类型为类型0或类型1),或介质泄漏相态为液态且介质分 c 析类型为类型1,则按式(27)计算设备破坏后果面积,按式(28)计算有效泄漏量 factmir cA.r=a(mass.)" (27 ene effmass,ANLNsr 28) =maSSn 8.6.3对每种泄漏孔,介质可能自燃的设备破坏后果面积CA,.T按照下列步骤计算 a 根据8.4确定的介质泄漏相态,从表11中选择合适的常数a和b; b若介质泄漏相态为液态(介质分析类型为类型0或类型1),按式(29)计算设备破坏后果面积、 按式(30)计算有效泄漏量: factm tn CA",Asr=min[Ca(mass,',929] 29 ene effmass,l.Nsr 30 -s[(C文)声 若介质泄漏相态是气态(介质分析类型为类型0或类型1),则按式(31)计算设备破坏后果面 积,按式32)计算有效泄漏量: factni CA",s=a(mass. ene sA.INsT" effmass =mass 32 8.7连续泄漏人员伤害后果面积计算 连续泄漏人员伤害后果面积计算应当分别考虑介质不可能自燃和可能自燃两种情况 8.7.1 8.7.2对每种泄漏孔,介质不可能自燃的人员伤害后果面积CAcoT按下列步骤计算 根据8.4确定的介质泄漏相态,从表12中选择合适的常数a和b; a b 采用8.5.2所计算的有效泄漏速率efrate,Nl.coT,按式(33)计算人员伤害后果面积 AINL.coNT CAAL.coNT=[a(effrate." )(1一fact (33 8.7.3对每种泄漏孔,介质可能自燃的人员伤害后果面积CA.,cTT按下列步骤计算 a)根据8.4确定的介质泄漏相态,从表12中选择合适的常数a和b; b)采用8.5.3所计算的有效泄漏速率effrate,l.coNr,按式(34)计算人员伤害后果面积 H.cT)]a cA.cwr-[a(effrate fact (34 tnmit 16
GB/T26610.5一2014 瞬时泄漏人员伤害后果面积计算 8.8.1瞬时泄漏人员伤害后果面积计算应当分别考虑介质不可能自燃和可能自燃两种情况 8.8.2对每种泄漏孔,介质不可能自燃的人员伤害后果面积CAsT按下列步骤计算 a 根据8.4确定的介质泄漏相态,从表12中选择合适的常数和b; 采用8.6.2所计算的有效泄漏量 ',按式(Gs5计算人员伤害后果面积 b effmass,AINL-Is fact ，INsT=a(effmassAINI.INsT)] 35 CAu eneff， 8.8.3对每种泄漏孔,介质可能自燃的人员伤害后果面积CA,nsT按下列步骤计算 a)根据8.4确定的介质泄漏相态,从表12中选择合适的常数a和b， b采用式(30)所计算的有效泄漏量effmass,l.八sT,按式(36)计算人员伤害后果面积 factmin 海ury门] CA",sT=[a(effmass," (36 ene， 8.9基于泄漏类型的后果面积平衡 9.1对每种泄漏孔,按式37)或式(38)确定泄漏类型平衡因子faet" 8 8.9.1.1连续泄漏 泄漏类型平衡因子应按式(37)确定 e.,l.o0 act,=min (37) 8.9.1.2瞬时泄漏 -不需要进行平衡,应按式(38)确定,即平衡因子恒为1.0 fact"=1.0 (38 8.9.2对每种泄漏孔,根据泄漏类型平衡因子fact,"和后果面积,按式(39)式(42)计算基于泄漏类 型平衡后的设备破坏后果面积和人员伤害后果面积 39 fact,S十CA.,sfact" CAM. =CA.,N1 40 CA"，=CA",coNT(1一faet,"+CA",NsTfact" CA =CAL,coNr( aet,"+CA.H,NsTfact" 42 CAN=CAM,.coNTr(1 aet,")十CAIsfaet" 8.10基于自燃温度的后果面积平衡 8.10.1按式(43),式(44)或式(45)计算自燃温度平衡因子factT 43 aectT=0(当丁十100AIT>T,一100时 fact 44 200 fact\r=1(当T.一100>AIT时) 45) 对每种泄漏孔,采用上述自燃温度平衡因子faet和8.9.2所计算的基于泄漏类型平衡后的 8.10.2 设备破坏后果面积和人员伤害后果面积,按式(46)和式(47)计算基于自燃温度平衡后的设备破坏后果 面积和人员伤害后果面积 rAr =CA温..aceteT十CA.(1 CA.， fact 46 CA器=CA".acete十CAG factAr 47 17
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GB/r26610.5一2014 8.11同类设备平均失效概率确定 8.11.1按照GB/T26610.4确定每种泄漏孔的同类设备平均失效概率gff. 对于GB/T26610.4中 未包含设备和部件的同类设备平均失效概率,可从其他文献资料中选取,但应保证其选取的合理性 8.11.2所有泄漏孔的同类设备平均失效概率之和gff按式(48)计算: gffaa gf， (48 8.12燃烧与爆炸后果面积计算 8.12.1根据式(46)计算的每种泄漏孔所对应的设备破坏后果面积,按式(49)计算燃烧与爆炸设备破 坏后果面积 习ef.xcN lam ma CA=" 49 g 8.12.2根据式(47)计算的每种泄漏孔所对应的人员伤害后果面积,按式(50)计算燃烧与爆炸人员伤 害后果面积 gff，×CA" cA" (50 ga 毒性后果面积计算 9.1毒性后果面积计算基本要求 有毒介质泄漏只考虑人员伤害后果 9.1.2本部分规定了有毒介质的IDLH值,若设备内的有毒介质浓度低于或等于IDLH值,则不考虑 毒性后果 9 .1. 典型有毒介质的IDLH值在表13中查取,对于表13中未给出的有毒介质IDLH值可参照 3 HG20660选取,也可从其他文献资料中选取,但应保证数据的合理性 表13有毒介质的IDLH值 有毒组分 丙烯醛 丙烯晴 氨 苯 漠 -氧化碳 四氯化碳 IDLH(×10-6 85 20 500 1200 200 熟 有毒组分 环氧乙烧 甲醛 氯化氢 化氢 氟化氢 硫化氢 20 50 25 25 10 DLH(×10-6 800 100 有毒组分 光气 环氧丙烧 苯乙希 二氧化硫 甲苯 二氧化氮 20 400 100 DLH(×10- 700 500 g.1.4同时涉及到毒性和燃烧与爆炸的泄漏情况,若燃烧与爆炸消耗了有毒介质,则不考虑毒性后果 当泄漏介质包含多种有毒组分时,分别计算每种有毒组分的毒性后果,并取其中的最大值作为 9.1.5 最终的毒性后果 9.1.6若设备系统安装有水喷淋等后果减缓系统,分析计算人员应根据现场减缓系统的有效性、对有 毒介质的吸收或阻止扩散情况等因素确定毒性后果面积减小百分比 20
GB/T26610.5一2014 9.2有毒介质的泄漏速率和泄漏量确定 对于每种泄漏孔,有毒介质的实际泄漏速率和泄漏量与介质中有毒组分的质量分数mfrae有关 分别按式(51)和式(52)计算: rate,x=mfraclo*×W mass,=mfraclo×mass， (52 理论泄漏速率w,计算见7.3,介质实际泄漏量mas，计算见7.7 9.3有效泄漏持续时间确定 对每种泄漏孔,有效泄漏持续时间Id,)取下列3个值中的最小值,按式(53)计算 a1h(60min); 实际泄漏量除以理论泄漏速率得到的泄漏时间 b 表8中的最大泄漏持续时间 c 53 ld,=min[60, "Wdl 9.4不同有毒介质的后果面积计算 毒性后果面积通用计算公式 每种泄漏孔对应的同类设备平均失效概率根据8.11确定,毒性后果面积按式(54)计算 习l.xCA .(54 CA=" 式(54)中,不同介质的毒性后果CA,分别按照9.4.29.4.4计算 9.4.2氟化氢和硫化氢毒性后果面积计算 9.4.2.1对每种泄漏孔,氟化氢和硫化氢连续泄漏的毒性后果面积按式(55)计算 CA，=0.0929×I04眼飘l," (55 式中,常数 和d在表14中查取 9.4.2.2对每种泄漏孔,氟化氢和硫化氢瞬时泄漏的毒性后果面积按式(56)计算 CA部=0.0929X10ie么加a," (56 式中,常数c和d在表14中查取 表14气态氟化氢和硫化氢的毒性后果面积计算公式中的常数选取 氟化氧 硫化氢 有效泄漏持续时间/min 1.1401 3.5683 1.2411 3.9686 1o l.l031 3.843l 1.2410 4.0948 连续泄漏 20 1.0816 4.104o 1.2370 4.2380 40 1.0942 4.3295 1.229" 4,3626 60 1.1031 2266 4.4576 4.4365 l， 瞬时泄漏 3.3606 0,967" 2.7840 l.4056 注常数 和d是与有效泄漏持续时间相关的函数,对于本表中未给出有效泄漏持续时间的情况,可以采用内插 法确定常数 和d 21
GB/r26610.5一2014 9.4.3氨和氧的毒性后果面积计算 9.4.3.1对每种泄漏孔,氨和氯连续泄漏的毒性后果面积按式(57)计算 (57) CA=e(rate* 式中,常数 和/在表15中查取 9.4.3.2对每种泄漏孔,氨和氧瞬时泄漏的毒性后果面积按式(58)计算 sHns)" .(58 CA"，=emass" 式中,常数e和在表15中查取 表15气态氨和氧的毒性后果面积计算公式中的常数选取 叙 氨 有效泄漏持续时间/min 636.7 1.183 3350 1.097 10 846.3 1.181 3518 1.095 15 1053 1.180 3798 1.092 20 1256 1.178 419 1.089 25 1455 1.176 4694 1.085 30 1650 1.174 5312 1.082 连续泄漏 35 1842 1.172 6032 1.077 1.169 686o 1.072 2029 1.166 1.066 2213 7788 50 2389 1.161 8798 1.057 55 2558 1.155 9890 1.046 60 2714 1.145 10994 1.026 瞬时泄漏 2.684 0.9011 3.528 1.177 注:常数e和f是与有效泄漏持续时间相关的函数,对于本表中未给出有效泄漏持续时间的情况,可以采用内插 法确定常数 和 其他常见有毒介质后果面积计算 9.4.4.1其他10种常见有毒介质连续泄漏后果面积计算公式中的常数e和f在表16中选取,其连续 泄漏的毒性后果面积按式(57)计算 9.4.4.2不考虑其他10种常见有毒介质瞬时泄漏的毒性后果面积 22
GB/T26610.5一2014 表16其他10种常见有毒介质连续泄漏后果面积计算公式中的常数选取 态 态 液 连续泄漏 有毒介质 有效泄漏持续时间/min 3.4531 0.9411 氯化铝 任一持续时间 9.55 1.15 60.09 1.06 1c 189.42 1.13 一氧化碳 20 651.49 1.11 40 252.67 1.17 .21 60 521.89 47.39 1.09 123.67 1 .15 10 531.45 1.10 氯化氧 20 224.55 1.18 40 950.92 1.20 60 2l18.87 1.23 .25 13230.9 1114.96 1.08 17146 1.25 2006.1 1.02 10 23851.3 1.24 2674.47 1.06 硝酸 20 31185 1.23 4112.65 1.06 40 6688.99 35813,7 1.22 1.06 60 9458.29 38105,8 1.22 1.12 1071.74 0.70 430 0.98 466.57 610.31 0.68 1.04 1902.9 0.68 1.07 10 340.93 二氧化氮 20 2 338.76 0.72 3020.54 1.08 40 3621.1 0.70 6110.67 1.12 60 4070.48 0.71 9455.68 1.13 3095.33 1.20 733.39 1.06 5918.49 1.29 1520,02 1.10 4777.72 10 12129.3 1.24 1.12 光气 27459.6 1.27 14727.5 1.16 20 63526, 1.30 42905 1.20 40 60 96274.2 1.31 77287.7 1.23 23
GB/r26610.5一2014 表16(续 态 态 液 连续泄漏 有毒介质 有效泄漏持续时间/min 793.04 1.06 846.54 1.09 1C l01l.9 1.10 甲苯二异氮酸酬 20 1026,06 1.06 40 1063.8 1.06 60 1252.57 1.03 0.8954 1.5 1.171 1.7578 1.181 4.0002 1.12 乙二醇乙醛 10 7.54 1.111 0.6857 1.105 20 24.56 0.971 3.6389 1.065 40 31.22 0.995 9.8422 l.132 60 59.67 0.899 23.513 1.104 1.22 1.5 0.5085 2.972o 1.207 7.9931 1.271 环氧乙烧 10 47.69 1.2909 20 1.2849 237.57 40 1088.4 1.1927 60 1767.5 1.203 0.0008 1.913 1.217 2.4084 1.198 0.0864 10 0.1768 1.2203 9.0397 1.111 环氧丙熔 20 0.4172 1.2164 17.425 1.114 40 0.9537 1.2097 34.255 1.118 60 1.2289 1.2522 36.706 0.9855 1 无毒性非可燃后果面积计算 10.1蒸汽泄漏后果面积计算 10.1.1蒸汽泄漏只考虑人员伤害后果;若燕汽泄漏到大气中的温度低于60C,则不考虑人员伤害 后果 10.1.2对每种泄漏孔,连续泄漏后果面积根据泄漏速率按式(59)进行计算 2
GB/T26610.5一2014 59 CAOT=0.123×！ rate 式中rate 按照7.7.1计算 10.1.3对每种泄漏孔,瞬时泄漏后果面积根据泄漏量按式60)进行计算 CA=9.744(mass,)Acs" (60 按照7.7.2计算 式中mass， 10.1.4蒸汽泄漏后果面积按照8.9进行基于泄漏类型的后果面积平衡,平衡因子fact"按照8.9 确定 酸和碱泄漏后果面积计算 10.2 10.2.1酸和碱介质泄漏只考虑人员伤害后果 10.2.2酸和碱介质泄漏的后果面积根据不同泄漏类型分别按式(61)和式(64)计算 对每种泄漏孔,酸和碱介质连续泄漏的后果面积按式(61)计算 CAT=0.2×0.0929×片×(2.205×rate," 61 式(61)中rate，按照7.7.1计算,常数片和h是压力的函数,分别按式(62)和式(63)计算: =2696.0一21.9×145×(P,一P.m)十1.474[145×(P 62 g 63 h=0.31一0.00032×[l45×(P,一P)一40] b酸和碱介质的瞬时泄漏不考虑人员伤害后果,见式(64) (64 CA周=0.0 10.2.3酸和碱介质泄漏基于泄漏类型的平衡因子faet,"= 0. 10.3基于泄漏类型的后果面积平衡 10.3.1对每种泄漏孔,基于泄漏类型平衡后的后果面积按式(65)进行平衡 CA情，=cAXacet+cA"T1一facts) 65 10.3.2对于无毒性非可燃介质的泄漏后果不考虑设备破坏后果面积,见式(66): 66) CAt.，=0 10.4无毒性非可燃后果面积确定 每种泄漏孔所对应的同类设备平均失效概率及同类设备平均失效概率之和可根据8.11求取 蒸 汽、酸和碱介质的后果面积按式(67)计算 f.xcA出 CA 67 gfa 式中,CA,为每种泄漏孔所对应的蒸汽、酸和碱介质泄漏人员伤害后果面积 面积后果的确定 11.1最终的设备破坏后果面积确定 最终的设备破坏后果面积(CAm)取燃烧与爆炸设备破坏后果面积(CA),燃烧与爆炸设备破坏 后果面积的计算见8.12.1 11.2最终的人员伤害后果面积确定 最终的人员伤害后果面积为以下3种人员伤害后果面积的最大值,按式(68)确定 第8章所计算的燃烧与爆炸人员伤害后果面积cA a 25
GB/r26610.5一2014 b第9章所计算的毒性后果面积CA简 第10章所计算的无毒性非可燃后果面积CA c CA=max(CA",CA,CA") 68) 11.3最终的后果面积确定 最终的后果面积取最终的设备破坏后果面积和最终的人员伤害面积两者中的较大值,按式(69y 计算 CA=max(CA,CAm 69 11.4 面积后果等级确定 根据11.3确定的最终的后果面积CA,按照表1确定被评价设备潜在的失效后果等级(面积后果等 级 12 经济后果计算 12.1基本原则 12.1.1经济后果计算只考虑设备失效导致的以下5种直接经济成本 a)设备检修或更换成本FCa; b) 设备失效影响区域中其他设备的破坏成本FCM e)介质泄漏和由于设备检修或更换所导致的停工成本FCn d)设备失效所导致的人员伤害成本FC; 环境清理成本FC e -environo 12.1.2经济后果为上述5种经济成本之和,按式(70)计算 (70 FC=FCm十FCl十FCm十FC丽十FC emiren 12.2设备检修或更换成本 12.2.1第n种泄漏孔泄漏导致的设备损坏成本(holecost,)应根据现场经验数据选取,若无法获得现 场经验数据,可从附录E中表E.1选取 12.2.2对于非碳钢材料,材料价格系数(matcost)应根据实际情况选取,若无法获得实际数据,可从 表EB.2选取 12.2.3每种泄漏孔对应的同类设备平均失效概率根据8.11求取,设备检修或更换成本按式(71)计算: gf,×holecost, FCmd ×matcost 71) g 12.3设备失效影响区域内其他设备的破坏成本 12.3.1本节计算燃烧与爆炸导致设备失效影响区域内其他设备的破坏成本 12.3.2本部分规定设备系统的平均重置费用(euipcost)为常数,由使用单位提供相关数据,不考虑设 备所在的位置 12.3.3设备失效影响区域内其他设备的破坏成本是设备破坏后果面积与平均重置费用的乘积,按 式(72)计算 FCa =CA.md×equipcost (72 式中cA.为最终的设备破坏后果面积,根据.1计算得到 26
GB/T26610.5一2014 12.4停工成本 12.4.1本部分考虑以下两种停工成本 检修或更换发生失效泄漏设备导致的停工成本; a b检修或更换设备失效影响区域内遭到破坏的其他设备导致的停工成本 12.4.2第n种泄漏孔泄漏导致的停工时间outage,)应根据现场经验数据选取,一般由使用单位提 供;若无法获得相关数据,可按照表E.3选取 12.4.3检修或更换发生失效泄漏设备导致的停工时间(outagema)计算: 停工时间(outage)是每种泄漏孔泄漏导致的停工时间的概率加权平均值,按式(73)计算 习gff ×outage outageama ×outageM (73 E 式中outagem为所评价设备停工时间的放大系数,可根据现场经验进行调整确定 12.4.4检修或更换失效泄漏设备影响区域内遭到破坏的其他设备导致的停工时间outage,计算 停工时间outage.m)按式(74)进行计算 ol.21240,.585lk(RC.xIo-", outage,l=10" (74 式中设备失效影响区域内其他设备的破坏成本F:C根据12.3.3计算确定 12.4.5停工成本计算 停工成本(FC)按式(75)计算 a)×(prodcosD) (75 FCmd一 -(outagCm十 outageal 式中 prodcost为平均每天的停工成本,由使用单位根据运营情况提供相关数据 12.5人员伤害成本 按式(76)计算人员伤害成本: -cA FC .76 ×injcost Cim= AAim×popdens 式中: 最终的人员伤害后果面积,根据11.2计算确定; CAs 设备系统现场人口密度,由使用单位提供相关数据;也可根据正常生产情况下,设备 popdens 系统现场作业人员数量除以设备系统所占的场地面积得到 人身伤害赔偿费用,可由使用单位提供相关数据,也可根据国家工伤赔偿相关规定 injcost 确定 12.6环境清理成本 12.6.1基本原则 12.6.1.1本部分仅考虑泄漏介质在大气环境中的相态为液态的环境清理成本 12.6.1.2本部分不考虑标准沸点低于93C的泄漏介质的环境清理成本 12.6.1.3本部分不考虑泄漏介质可能发生自燃情况的环境清理成本 12.6.2泄漏介质的蒸发比例计算 12.6.2.1泄漏介质的蒸发比例(frac)、标准沸点(NBP)可从表17中查取,表17中未列出的代表性 介质,可根据其他文献资料查取,但应保证其数据的合理性 12.6.2.2当介质的标准沸点(NBP)已知,泄漏介质的蒸发比例(rac)也可按式(77)进行计算 27

失效后果定量分析方法GB/T26610.5-2014在承压设备系统基于风险的检验实施导则中的应用

承压设备系统在石化、化工等相关领域中广泛应用。由于承压设备的特殊性质，一旦发生故障，可能会对人员和环境造成严重影响。因此，对承压设备进行定期检验和评估是非常必要的。

为了能够更加全面地了解承压设备的安全状态，需要采用科学的评估方法。失效后果定量分析方法是一种常用的评估方法，其主要目的是预测设备失效后对人员和环境造成的影响。在承压设备系统基于风险的检验实施导则中，失效后果定量分析方法被广泛应用。

GB/T26610.5-2014是一份关于承压设备系统基于风险的检验实施导则的标准，其中第5部分详细介绍了失效后果定量分析方法。该标准提供了一套科学的定量分析方法，可以对设备失效后可能产生的影响进行全面评估。包括对可能出现的事故模式、事故发生概率、事故后果等方面进行了详细的分析。

使用GB/T26610.5-2014中的失效后果定量分析方法可以帮助评估人员更加全面地了解承压设备的安全状态，从而制定出更加有效的检验方案。在实践中，还可以根据具体设备的特点和使用情况进行相应的调整和优化，以达到最佳的评估效果。

总之，失效后果定量分析方法在承压设备系统基于风险的检验实施导则中的应用非常广泛，可以帮助评估人员更加全面地了解设备的安全状态，为制定出更加有效的检验方案提供科学依据。

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2022/10/20 23:35:09 现行