GB/T40370-2021
燃气-蒸汽联合循环热电联产能耗指标计算方法
Calculationmethodsforenergyconsumptionindexofgas-steamcombinedcyclecogeneration
- 中国标准分类号（CCS）K56
- 国际标准分类号（ICS）27.040
- 实施日期2022-03-01
- 文件格式PDF
- 文本页数20页
- 文件大小1.18M
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燃气-蒸汽联合循环热电联产能耗指标计算方法
国家标准 GB/T40370一2021 燃气-蒸汽联合循环热电联产 能耗指标计算方法 Caleulationmethodsforenergyconsumptionindexof gas-steamcombinedcyclecogeneration 2021-08-20发布 2022-03-01实施 国家市场监督管理总局 发布 国家标涯花管理委员会国家标准
GB/40370一2021 目 次 前言 范围 2 术语和定义 3 能耗分摊计算方法 3.1通则 3.2热量法 3.3热联合法 3.4实际熔降法 其他指标计算 附录A资料性附录热联合法说明 附录B资料性附录 典想工业抽汽燃气-汽联合箭环热电联产能耗分摊计算示例 附录c(资料性附录典型采暖抽汽燃气-蒸汽联合循环热电联产能耗分摊计算示例 13 附录D资料性附录符号汇总 15 参考文献 17
GB/40370一2021 前 言 本标准按照GB/T1.1一2009给出的规则起草
本标准由机械工业联合会提出
本标准由全国燃气轮机标准化技术委员会(SAC/TC259)归口
本标准起草单位:能源建设集团浙江省电力设计院有限公司、杭州华电下沙热电有限公司、中 国电力工程顾问集团华东电力设计院有限公司、电力工程顾问集团西北电力设计院有限公司、 电力工程顾问集团华北电力设计院有限公司、南京燃气轮机研究所、浙江国华余姚燃气发电有限责任 公司
本标准主要起草人:沈又幸,光旭、朱达、陈旭明、朱蕊莉、马欣强、陈赢展、段丽平,朱本刚、韩建清
GB/40370一2021 燃气-蒸汽联合循环热电联产 能耗指标计算方法 范围 本标准确立了燃气-蒸汽联合循环热电联产进行合理电热分摊的一般原则,规定了能耗指标的计算 方法
本标准适用于无补燃燃气-蒸汽联合循环热电联产机组供热工况的能耗指标计算,纯凝发电期间不 适用
术语和定义 下列术语和定义适用于本文件
2.1 总输入热耗量embinedsyeeheteomsumptn 统计期内燃气-蒸汽联合循环通过燃料燃烧输人的总热量
2.2 供热热耗量heatconsumptionforheatsupply 统计期内向外供热消耗的热量
2.3 供热成本分摊比costalloeationtorheatsupply 统计期内供热消耗的成本占总成本比例
2.4 燃烧室出口姗combustionechamberexhuastexerpy 统计期内燃烧室输出的烟气有效能量
2.5 压气机消耗姗aircompressorexeryconsummption 统计期内用于驱动压气机所消耗的有效能量
2.6 余热锅炉接收棚exeryacquiredyHHRSG 统计期内进人余热锅炉向下游循环提供的有效能量
2.7 上游姗gasturbineexeryconsumption 统计期内联合循环上游侧(燃机排烟口前、除压气机外)的有效能量
2.8 下游炯占比exergyratioforthedownstreamside 统计期内联合循环下游侧燃机排烟口后)的有效能量占整个循环的比例
2.9 供热占比 heatconsumptionfraction 统计期内供热消耗的热量与余热锅炉总热产量之比
GB/T40370一2021 2.10 供热消耗棚exeryconsumptionforheatsupply 统计期内供热消耗的有效能量
2.11 consumptioforpowergeneration 发电消耗棚exergy 统计期内发电消耗的有效能量
2.12 发电成本分摊比costfraetionftorpowergeneration 统计期内发电消耗的成本占总成本比例 2.13 下游总热耗量totalheatconsumptiondownstreamside) 统计期内燃机排烟口后循环部分的热消耗总量
2.14 供热量heatingload 统计期内对外的供热量
2.15 综合热效率comprehensiethermalefrieiee ney 统计期内供热量和供电量的当量热量之和与总燃料消耗量对应热量的百分比 2.16 热电比heat-powerratio 统计期内供热量与发电量的当量热量的百分比
2.17 厂用电率auxiliarypowerconsumptionrateofpowergeneration 统计期内电厂厂用电量与发电量的百分比
2.18 供热燃料耗率fuelconsumptionofpoersupply 统计期内机组输出单位供热量的燃料消耗量
2.19 发电燃料耗率huelensumptinheatspply 统计期内机组输出单位发电量的燃料消耗量
2.20 再热机组reheatunit 主燕汽在汽轮机内做部分功后,引回锅炉再热器提高温度,再回到汽轮机继续作功的机组
2.21 非再热机组non-reheatunit 主蒸汽在汽轮机内一次性作功,中途不返回锅炉的机组
能耗分摊计算方法 " 3.1通则 本标准针对燃气-蒸汽联合循环热电联产与燃煤热电联产循环方式的不同,并考虑工业抽汽供热与 采暖抽汽供热的不同、机组大小的不同以及热电比的不同,制定热量法、热联合法、实际熔降法等三种 能耗分摊计算方法,可根据项目适用场合选择其中一种能耗分摊计算方法,全年采用加权平均进行计
GB/40370一2021 算,其中,姗热联合法参见附录A
为反映机组实际运行时的能耗指标,标准中的计算量为实际消耗值 并取统计期内加权平均
若需要评估考核项目投产前的能耗指标,可采用性能保证工况中的值
典型 工业抽汽和采暖抽汽燃气-蒸汽联合循环热电联产能耗分摊计算示例分别参见附录B和附录C
本标 准中的符号汇总参见附录D. 3.2热量法 3.2.1总输入热耗量 总输人热耗量计算如下: Q,=DLIHV 式中: Qm -燃气-蒸汽联合循环总输人热耗量,单位为千焦每小时(kk/h); D 燃料耗量,单位为千克每小时(kg/h); LHva燃料低位发热值,单位为千焦每千克(k划/k8). 3.2.2 供热热耗量 供热热耗l计算如下,抽汽位置在兴轮机抽汽n,国水点位置在机组补水点， Qw=(>DX[ -(一)xh]+xD.x[. 一Y×h- 一Y,Xh,-(1一y.)×h]/nn (2 式中: Q -供热热耗量,单位为千焦每小时(k/h) 2h) -供热抽汽量,单位为千克每小时(kg/h); D D 供热水量,单位为千克每小时(kg/h); 供热抽汽比焰,单位为千焦每千克(/ke) he ' -供热抽汽回水比,单位为千焦每千克(kJ/kg); 供热水比熔,单位为千焦每千克(kJ/kg); -供热水回水比嫦,单位为千焦每千克(lk/kg); 补水比熔,单位为千焦每千克(kJ/kg), 机组供热抽汽回水比例; 机组供热水回水比例 ' 换热效率,为余热锅炉人口热量与排烟能量之差除以人口热量
)n 3.2.3供热成本分摊比 供热成本分摊比计算如下 Qh 3 =Q/Q,= DLV 式中 供热成本分摊比
8 3.2.4发电成本分摊比 发电成本分摊比计算如下 3a=1一3
GB/T40370一2021 式中 发电成本分摊比
3.3烟热联合法 3.3.1燃烧室出口斓 燃烧室出口佣计算如下 5 ei=Ch1一Tt×s1-hmb一丁mt×smt]×D, 式中 T 环境温度,取年平均气温,单位为开尔文(K); 燃娆室出口棚,单位为千焦每小时(kI/h); e1 燃烧室出口熔,单位为千焦每千克(k/kg) h 环境温度下空气熔,单位为千焦每千克(k/kg). -燃烧室出口饷,单位为千焦每千克开尔文[kJ/(kgK)] sn1 -环境温度下空气饷,单位为千焦每千克开尔文[kJ/(kgK]; samb D 燃烧室出口流量,单位为千克每小时(kg/h)
3.3.2压气机消耗炯 压气机消耗佣计算如下 e=[h一Tm×s2一(hml一Tl×sm×D. 式中 压气机消耗棚,单位为千焦每小时(kJ/h); e2 -压气机出口空气熔,单位为千焦每千克(kJ/kg) h2 -压气机出口空气嫡,单位为千焦每千克开尔文[[k/kgK)]; s2 D -压气机空气流量,单位为千克每小时(kg/h). 3.3.3余热锅炉接收棚 余热锅炉接收姗计算如下 小=[;一TX,-(hl一TXs]xD, 式中 余热锅炉接收佣,单位为干焦每小时(kh) 燃机出口烟气嫦(余热锅炉人口烟气烙),单位为千焦每千克(kJ/kg); h 燃机出口烟气嫡,单位为千焦每千克开尔文[kk/(kgK]
S3 3.3.4上游烟 联合循环上游(除压气机)消耗计算如下 =e1-e-e e 式中 上游,单位为千焦每小时(k/h)
et 3.3.5 下游朔占比 下游佣占比计算如下 O二 e十e
GB/40370一2021 式中: 下游占比
3.3.6供热占比 供热占比计算如下 Dx-xh-xh]+习Dx---xh'---xh/2 D×(h
一h 10 式中: 供热占比 p燃机出口烟气量(余热锅炉烟气量),单位为千克每小时(kg/h); 余热锅炉出口烟气熔,单位为千焦每千克(k/kg). h 3.3.7供热消耗姗 供热消耗棚计算如下 eh=e×3 式中: 供热消耗佣,单位为千焦每小时(k/h). e 3.3.8发电消耗炯 发电消耗佣计算如下 ea=ee十e;x(1一B 12 式中: 发电消耗佣,单位为千焦每小时(kJ/h)
ed 3.3.9供热成本分摊比 供热成本分摊比计算如下 e (13 B e十e
式中: 供热成本分摊比
3.4实际恰降法 3.4.1 下游总热耗量 联合循环燃气轮机排烟口下游侧总热耗量计算如下: 对于未采用尾部烟气利用供热水机组 Q=D×h8一hx 14 对于采用尾部烟气利用供热水机组: 15) Q,=D×(h3一he 式中: 下游总热耗量.单位为千焦每小时(k/h). Q. 余热锅炉尾部新增换热器前烟气熔,单位为千焦每千克(kJI/ke) h
GB/T40370一2021 3.4.2供热热耗量 供热热耗量计算如下: 非再热机组 习D×(h一h. +习D.x[h
Qph)=QX (16 一y.×h
一(1一Y.)×h]/)n D.又
一5 再热机组 Dxh一h2 十习D、.×Ch
一Y.×h'
-(1一>.)×h]/) Qh Q× 习[D,xh,千D.又h
一 (17 式中 汽轮机阀前蒸汽总流量,单位为千克每小时(kg/h); D 新蒸汽比熔,单位为千焦每千克(J/Akg); ho 汽轮机出口燕汽比熔,单位为千焦每千克(/kg); h D 再热蒸汽流量,单位为千克每小时(kg/h); 冷再热燕汽比熔,单位为千焦每千克(k/kg)9 h 再热蒸汽比熔,单位为千焦每千克(kJ/kg). h 注若机组为背压机组,h
选用相邻或同条件下凝汽机组汽轮机出口燕汽比炫 3.4.3供热成本分摊比 供热成本分摊比计算如下 Qh .(18 A=Q/Q,一 DLHV
式中 供热成本分摊比 其他指标计算 4.1供热量 供热量计算如下 Q.=习D×[Ch;一×h-(1一 -))xh]+习D.x[h
一y.xh
-(1-y.)×h] **** (19 式中 供热量,单位为千焦每小时(kJ/h). Q 4.2综合热效率 综合热效率计算如下: Q十3600E.Q十3600E 20 7o一 D LIV 式中 综合热效率; " 供电量,单位为千瓦时每小时[(kwh)/h]
E 4.3供热比 供热比计算如下
GB/40370一2021 Q ×100 Q 式中: 供热比.%; 汽轮机组总热耗量,单位为千焦每小时(/h)
Q 供热发电比 4.4 供热发电比计算如下: Qe 22 E 式中: 供热发电比,单位为千焦每千瓦时[kJ/(kw
h)]; E 发电量,单位为千瓦时每小时[(kw
h)/h]
4.5热电比 热电比计算如下 Qe R一 ×100 23 3600E 式中: R 热电比,%
4.6厂用电率 厂用电率计算如下: 它 L=×100 瓦 式中: 厂用电率,% E,-总厂用电量,单位为千瓦时每小时[(kwh)/A]
4.7供热厂用电率 供热厂用电率计算如下 25 1-告"0" 26 E=a×(E,一E)十E 式中: ！ 供热厂用电率,%; E
-供热用电量,单位为千瓦时每小时[(kw
h)/h E -热网循环系等只与供热有关的设备用电量,单位为千瓦时每小时[(kwh)/h]
4.8发电厂用电率 发电厂用电率计算如下: 27 La=1一L
GB/T40370一2021 式中 发电厂用电率
4.9供热燃料耗率 供热燃料耗率计算如下: 28 片群=A,×D/Q 式中 供热燃料耗率,单位为千克每千焦(kg/k. 昌r 4.10发电燃料耗率 发电燃料耗率计算如下 29 g纠=A×D/E 式中 发电燃料耗率,单位为千克每千瓦时[Lkg/(kw
h]
gd 4.11供电燃料耗率 供电燃料耗率计算如下 gd 30 ge= 心 100 式中 -供电燃料耗率,单位为千克每千瓦时[kg/(kw
h)]
g以d
GB/40370一2021 附 录 A 资料性附录 姗热联合法说明 本附录简要介绍了热联合法,典型的燃气-燕汽联合循环热电联产流程图见图A.1
排烟 供热 燃烧室 发电 发电 压气机 燃气透平 凝汽器 余热锅炉 图A.1典型的燃气蒸汽联合循环热电联产流程图 不同于燃煤热电联产电厂的发电、供热过程只涉及一种工质、一种循环,燃气-蒸汽联合循环热电联 产电厂的发电、供热过程涉及两种工质、两种循环,因此在计算热电成本时首先需要将其进行适当的划 分
在前置循环燃机发电过程中,空气与燃料燃烧产生的烟气推动燃气透平,燃气透平带动压气机并驱 动发电机发电,随后排气进人余热锅炉中带动下游汽轮机循环发电和供热
电和热的能量品质不同,为了区分,采用佣方法来表征能量中“可用”的部分,亦即能量的“品位”
对于燃气透平,其能量输人和输出情况见图A.2
GT 说明 -来自燃烧室的烟气工质 -对压气机、燃机附件和发电机的驱动 -向余热锅炉提供的烟气尾气
图A.2燃气透平能量输入和输出典型图 对于燃气透平的输人输出平衡为 A.1 e1=e2十e十e 式中: 燃烧室出口棚 压气机消耗 上游佣 e妈
GB/T40370一2021 余热锅炉接收 e3 可见上游发电耗能e与下游余热锅炉耗能e之比为 e1一e2一e3 心 A.2 相应下游余热锅炉耗能e与燃机发电和余热锅炉总耗能之比可进行分割
对于给定的机组,ei、 e、e，均可根据热平衡参数直接获得,从而得到上下游循环燃气透平,余热锅炉耗能分剐比重
对于下游余热锅炉段,行业内已有较为明确的热电分割方法,采用《热电联产项目可行性研究技术 规定》中的热量法
由于燃机燃烧室出口温度为非公开数据,仅有部分公开参考值,需要分析燃烧温度变动对计算结果 的影响
以下通过人为调整燃机透平人口温度,分析燃烧室温度高低对结果的影响(不考虑燃机其他参 数如压气机压比、压气机出口温度、燃机出口烟温变动
图A.3为将某型号燃机燃烧室出口温度1246的燃机温度人为升高、降低100C后得到的热分 摊比结果
0.190 0.170 0.150 0.130 0.110 0.090 0.070 0.050 1146 1246 1346 图A.3燃机燃烧室出口温度对热分摊比的影响 从图中可以看出燃烧室出口温度变化对计算结果的影响在可控的范围内,可采用公开参照值进行 计算
10
GB/40370一2021 附录B 资料性附录) 典型工业抽汽燃气-蒸汽联合循环热电联产能耗分摊计算示例 某工业抽汽燃气-蒸汽联合循环热电联产项目年平均工况燃机100%负荷供热50t/h工业抽汽,具 体原始数据见表B1
某项目年平均工况燃机100%负荷供热50t/h工业抽汽部分原始数据 表B.1 单位 编号 项目 数量 备注 MPa 大气压力 0,10162 大气温度 16.6 大气熔 k/kg 16.697 大气 kJ/kgK) 0.05473 天然气耗气量(标准状态下 22819 天然气低位发热量 kJ/m 34047 主机厂提供典型数据 压气机压比 15.8 燃烧室出口温度 主机厂公开的典型数据 1246 0.88 烟气成分Ar(体积分数) 10 % 74.2 烟气成分N(体积分数》 11 烟气成分O.(体积分数 12.64 12 烟气成分CO.(体积分数 % 3.73 1 烟气成分H.O(体积分数 % 8,55 14 燃烧室出口烙 k/kg 1472.5 燃烧室出口炯 15 1.1463 k/(kgK l 燃机出口烟气温度 599.8 kJ/Akg 663.9 1 燃机出口炯气常 18 燃机出口烟气饷 kJ/kgK) 1.2578 1s 燃机出口烟气流量 kg/h 762300 20 余热饷炉出口烟气温度 98 221 103.32 余热锅炉出口烟气焰 k/kg 2 供热抽汽1流量 44190 kg/h 3052.3 J/kg 2 供热抽汽1熔 24 5810 供热抽汽2流量 kg 25 供热抽汽2熔 k/kg 2988.5 26 主蒸汽流量 kg/h 126050 27 主蒸汽熔 k/kg 3365.5 28 汽轮机出口蒸汽嫦值 k/kg 2276.4 1
GB/T40370一2021 按热量法、热联合法,实际熔降法三种计算方法,能耗分摊的计算结果如下 采用热量法计算时可直接根据3.2中公式(3)计算得出供热成本分摊比为0.2026
a D)采用热联合法计算时,压气机出口温度根据压比、空气环境温度下烙值、压气机绝热效率等 通过公式(B.1)计算
h一hee B.1 7) h2一haml 式中 -压气机效率; 7 -理论绝热压缩下压气机出口空气烙,单位为千焦每千克(k/kg)
h2 压气机效率取常见的0.89(或根据设备值),通过保持hm状态下的s不变,可以求得理论压气机 出口压力下的ha,代人公式可求出hg,再反查这一压力和熔值,得到压气机出口温度
根据3.3中的计算公式及公式(B.1)计算结果如表B.2. 表B.2某项目年平均工况燃机100%负荷供热50t/h工业抽汽部分计算结果 编号 项目 单位 数量 备注 397.12 压气机出口温度 根据公式(B.1)计算 /h 868.66×10" 燃烧室出口佣e 根据公式(5)计算 k/h 278.2×10" 压气机消耗佣e 根据公式(6)计算 余热炉接收e k/h 227.63×10° 根据公式(7)计算 供热占比 0.36839 根据公式(10)计算 供热成本分摊比 根据公式(13)计算 0.142019 如表中所示,计算得出的供热成本分摊比为0.142
采用实际熔降法计算时可直接根据3.4中公式(18)计算得出供热成本分摊比为0.1542
c 12
GB/40370一2021 附录 C 资料性附录 典型采暖抽汽燃气-蒸汽联合循环热电联产能耗分摊计算示例 某采暖抽汽燃气-蒸汽联合循环热电联产项目采暖工况燃机100%负荷1拖1采暖供热384.6t/h蒸 汽,具体原始数据见表C.1
表c.1某项目采暖工况燃机100"%负荷1拖1采暖供热384.6t/h部分原始数据 编号 项目 单位 数量 备注 大气压力 MPa 0.10214 o -4.2 大气温度 4.2308 大气熔 J/kg k/kK -0.021685 大气嫡 天然气耗气量 t/h 66.18 天然气低位发热量 kJ/kg 46l102 18 压气机压比 主机厂提供典型数据 1427 燃烧室出口温度 主机厂公开的典型数据 烟气成分Ar(体积分数 0,88 烟气成分N(体积分数》 10 74.2 1 12.64 烟气成分o.(体积分数) 12 烟气成分CO.体积分数 3.73 烟气成分H.o体积分数 1 8,55 Jn" 1710,4 燃烧室出口熔 14 /kg 15 燃烧室出口 kJ/kgK) 1.2544 16 燃机出口烟气温度 576 燃机出口烟气熔 k/ke 635,83 kJ/kgK) 1.2322 燃机出口烟气嫡 18 1s 燃机出口烟气流量 kg/h 2808300 20 余热锅炉出口烟气温度 91,4 22 96.327 余热锅炉出口烟气熔 J/kg 22 采暖供热抽汽流量 kg/h 384600 23 采暖供热抽汽熔 k/kg 3074.2 采暖供热回水熔 k/ke 24 326,5 25 730000 直接换热热水量 kx小 13
GB/T40370一2021 表C.1续 编号 项目 单位 数量 备注 26 直接换热热水嫦升 k/kg 210 27 293700 主蒸汽流量 kg/h" 28 3473,63 主燕汽熔 k/k8 29 汽轮机出口蒸汽熔值 k/kg 2280o 按热量法热联合法,实际熔降法三种计算方法,能耗分摊的计算结果如下 采用热量法计算时可直接根据3.2中公式(3)计算得出供热成本分摊比为0.339
a b 采用热联合法计算时,根据3.3中的计算公式及公式(B.1)计算结果如表C.2 表C.2某项目采暖工况燃机100%负荷1拖1采暖供热384.6t/h部分计算结果 编号 项目 单位 数量 备注 压气机出口温度 根据公式(B.1)计算 375.5 3851.38×10" 燃烧室出口佣
灯/h 根据公式(5)计算 压气机消耗棚e kJ/h 1018.14×10" 根据公式(6)计算 余热锅炉接收
kJ/h 850.43×10° 根据公式(7)计算 供热占比 根据公式(10)计算 0,681938 0.204692 供热成本分摊比 根据公式(13)计算 如表中所示,计算得出的供热成本分摊比为0.205
采用实际熔降法计算时可直接根据3.4中公式(18)计算得出供热成本分摊比为0.2827
c 14
GB/40370一2021 附 录 D 资料性附录 符号汇总 符号汇总见表D.1
表D.1符号汇总 符号 名称 单位 符号 名称 单位 然 气-燕汽联合循环总输人热 余热锅炉尾部新增换热器前烟 kJ/h H/ke" h 耗量 气熔 供热热耗量 汽轮机出口燕汽比熔 Qp7 kJ/h //kg 燃气轮机排姻口下游总热耗量 kh 冷再热燕汽比熔 k/kg Q him kJ/h 汽轮机组总热耗量 再热蒸汽比熔 k/kg Q kg/ % D 燃料耗量 厂用电率 D 燃烧室出口流量 kg/h ！ 供热厂用电率 % " L 发电厂用电率 燃机出口烟气量(余热锅炉烟气 D kg/h 量 供热燃料耗率 kg/k g (kw
h) 汽轮机阀前蒸汽总流量 发电燃料耗率 kg/h kg/G 片60 D 供热抽汽量 机组供热抽汽回水比例 Y kg/h D 供热水量 机组供热水回水比例 kg/h LHV 燃料低位发热值 kJ/kg 供热量 kJ/h Q 综合热效率 D 压气机空气流量 kg/h Dm 再热蒸汽流量 kg/h 为余热锅炉人口热量与排烟能 n 量之差除以人口热量 K Tns 环境温度,取年平均气温 下游占比 燃烧室出口棚 Jh" 压气机消耗佣 新蒸汽比熔 k/k8 k" Ae 燃烧室出口熔 余热锅炉接收佣 kJh 供热抽汽比烙 kJ/kg 上游棚 kJ/h h" 供热抽汽回水比烙 k/kg 供热消耗佣 kJ/h 供热水比熔 k/kg 发电消耗棚 kJ/h 供热水回水比熔 k/kg 燃烧室出口嫡 kJ/kgK 补水比熔 kJ/kg 环境温度下空气嫡 kJ/kg" 环境温度下空气熔 k/ks 压气机出口空气嫡 M/(k(K hm UA kJ/kgK 燃机出口烟气饷 压气机出口空气熔 E kwh)/h 供电量 燃机出口烟气熔(余热锅炉人口 kJ/kg 烟气 E 发电量 kwh/h E kw 余热锅炉出口烟气炫 /k8 总厂用电量
h)/h 15
GB/T40370一2021 表D.1续) 符号 单位 符号 名称 单位 名称 供热用电量 发电成本分摊比 E kwh)/h B
% 供热比 热网循环系等只与供热有关的 E kWwh/h 设备用电量 kJ/(kwh) 供热发电比 供热占比 R 热电比 8 供热成本分摊比 供电燃料耗率 kg/kwh gd 16
GB/40370一2021 参 考 文 献 [1]GB/T25892020综合能耗计算通则 [[2]DL/T904一2015火力发电厂技术经济指标计算方法 [3]热电联产项目可行性研究技术规定(国家发展计划委员会、国家经济贸易委员会、建设部文 件)(计基础[C2001]26号
燃气-蒸汽联合循环热电联产能耗指标计算方法GB/T40370-2021详解
一、简介
燃气-蒸汽联合循环热电联产技术是一种高效、清洁的能源利用方式，已经得到广泛应用。为了评价该技术的能源利用效率，国家质检总局和国家能源局联合发布了最新版的燃气-蒸汽联合循环热电联产能耗指标计算方法GB/T40370-2021。该标准规定了热电联产系统的能耗指标计算方法和要求，适用于燃气-蒸汽联合循环热电联产领域的能源评价和技术开发。
二、标准内容
该标准主要包括热电联产系统的能耗指标定义、计算方法和应用示例。其中，能耗指标的定义包括一次能源消耗量、二次能源消耗量、热效率和电效率等指标；其计算方法则依据热电联产系统的具体情况，分别涉及热损失计算、燃气发电机组功率计算、锅炉效率计算等方面。
三、标准要求
该标准要求热电联产系统的能耗指标应符合国家相关法规和标准要求，且在评价过程中应考虑热电联产系统的整体特性和实际运行情况。此外，计算过程中所使用的数据应来源可靠、准确，并应对计算结果进行可信度分析和不确定度评估。
四、应用前景
燃气-蒸汽联合循环热电联产技术作为一种高效、清洁的能源利用方式，将在未来得到更加广泛的应用。而GB/T40370-2021的发布和实施，将为热电联产系统的能耗评价和技术开发提供更加明确、规范的计算方法和指导，有利于推动该技术在我国的持续发展。
