玻璃纤维增强热固性树脂管及管件长期静水压试验方法

玻璃纤维增强热固性树脂管及管件长期静水压试验方法

国家标准 GB/T32491一2016 玻璃纤维增强热固性树脂管及 管件长期静水压试验方法 Testmethodforlong-termydrostaticpressureoglassfiber reinforcedthermosettingresinpipeandfittings 2016-02-24发布 2017-01-01实施 中毕人民共和国国家质量监督检验检疫总局 发布 中 国国家标准化管厘委员会国家标准
GB/T32491一2016 前 言 本标准按照GB/T1.1一2009给出的规则起草 本标准由建筑材料联合会提出 本标准由全国纤维增强塑料标准化技术委员会(SAC/TC39)归口 本标准负责起草单位:北京玻璃钢研究设计院有限公司、武汉理工大学,同济大学、浙江东方豪博管 业有限公司、河北可耐特玻璃钢有限公司 本标准主要起草人;张立晨、杨节标,陈建中,周仕刚,苏跃辉,部东河,李桐
GB/T32491一2016 玻璃纤维增强热固性树脂管及 管件长期静水压试验方法 范围 本标准规定了玻璃纤维增强热固性树脂管及管件长期静水压试验的术语和定义、试验原理、试样、 试验条件和试验设备,试验步骤静水压设计基准或压力设计基准的确定和再认定,试验报告等 本标准适用于薄壁玻璃纤维增强热固性树脂管及管件 注:薄壁管是指外径与壁厚之比大于或等于101,该条件限制了管的内压,根据环向应力方程式,管道的设计内压 大致上是静水压设计基准的20%,且与直径无关 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的 凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文 凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 件 GB/T5351纤维增强热固性塑料管短时水压失效压力试验方法 术语和定义 下列术语和定义适用于本文件 3.1 free-endclosure 自由端密封 -种周定在试样端头,使试样在内压作用下除产生环向应力外,还能产生轴向应力的密封装置或 结构 3.2 restrained-endclosure 约束端密封 -种固定在试样端部的密封装置或结构,它依靠一根穿过试样内部的棒或外部结构,承受由内压引 起的轴向推力,从而把应力限制在试样的环向 3.3 失效tailure 试验液体以任何形式通过试验管体流出,如管壁断裂、局部泄漏、离密封端部大于一信以上管直径 的距离外有液体渗出 注对本标准,尚未失效的试样,根据6.6和9.2具体条件,亦可作为失效 3.4 环向应力 hoopstress 管状制品管壁内由内压而引起的圆周方向的拉伸应力 采用直空心圆简试样测定环向应力,按式 1)计算: S =(D一,)/(2t, 式中: -环向应力,单位为兆帕(MPa):
GB/T32491一2016 内压,单位为兆帕(MPa); -增强层的平均外径,单位为毫米(mm); -最小增强层厚度,单位为毫米(mm) 注复杂形状制品的环向应力根据压力进行评定 3.5 nbasis;HDB 静水压设计基准 staticdesign hydro 对一组规格相同的玻璃纤维增强热固性树脂管或管件试样分别施加不同的静水内压,测出每个试 样的失效时间,再由回归曲线外推至50年(4.38×10'h)后管壁的环向应力值 3.6 eH 静水压设计压力 hydrostaticdesignpressure; 压力设计基准(PDB)乘以应用设计系数得出的静水压力值,在该压力下玻璃纤维增强热固性树脂 管或管件能可靠地运行而不发生失效 s;HDs 静水压设计应力 hydrostatiedesignstress; 静水压设计基准(HDB)乘以应用设计系数得出的环向应力值,该应力由持续施加的内静水压力引 起,在该应力下玻璃纤维增强热固性树脂管或管件能可靠地运行而不发生失效 3.8 长期静水压强度 og-termhydrostatiestrength;LIHs 玻璃纤维增强热固性树脂管或管件在静水内压作用下,经过指定时间后管壁的环向拉伸强度值 注:确定长期静水压强度(LTHS)或长期静水压压力(LTHP)的时间由产品标准确定,指定时间一般为100000h 或438000h 3.9 长期静水压压力 ong-termhydrostatiepresure;LIP 玻璃纤维增强热固性树脂管或管件在静水内压作用下,经过指定时间后管壁所能承受的最大内 压值 3.10 压力设计基准 pressuredesignbasis;PDB 对一组规格相同的玻璃纤维增强热固性树脂管或管件试样分别施加不同的静水内压,测出每个试 样的失效时间,再由回归曲线外推至50年(4.38×10h)后管壁所能承受的静水压力值 3.11 应用设计系数 servicedesignfactor 个考虑到玻璃钢管安装有关的各个参数和安全程度的系数,其值小于或等于1.00 HDB乘以该 系数可得到静水压设计应力HDS,或者PDB乘以该系数可得到静水压设计压力HDP 3.12 平均外径averageoutsidlediameter 根据GB/T5351测得的外径值,减去管壁外表面非增强层厚度得到的结果 3.13 最小增强层壁厚 minimumreinforcedwallthickness 根据GB/T5351测得的管壁厚度值,减去内衬层厚度和外表面非增强层厚度得到的结果 试验原理 对若干规格相同的玻璃纤维增强热固性树脂管或管件试样(至少18个)分别施加不同的恒定静水
GB/T32491一2016 内压,测出每个试样的失效时间,通过线性回归分析方法.得到环向应力或压力的对数与失效时间对数 的线性回归曲线,从而计算管或管件的长期静水压强度1THs,长期静水压压力1THP,静水压设计基 准HDB,压力设计基准PDB等 试样,试验介质,试验条件和试验设备 5.1试样 试样为玻璃纤维增强热固性树脂管或管件,或玻璃纤维增强热固性树脂管和管件的组合件,玻璃纤 维增强热固性树脂管的尺寸应符合GB/T5351的规定 5.2试验介质 试验介质为水 如经有关各方协商一致,也可采用其他液体介质 5.3试验环境 试验介质的温度在所选试验温度的士3C以内 试验设备 具有对试样均匀连续施加静水内压,能保证试样内的压力值保持在预先确定的静水内压值的 士1%以内 试验步骤 6.1对试样编号,按GB/T5351测量每个试样的平均外径和最小增强层壁厚 将密封装置装卡在试样两端,装卡时应注意不损伤试样,试样端部密封方式宜采用约束端密封方式 6.2 将装好试样的密封装置与试验设备相连,使试样充满水(或其他液体介质),排除空气 6.3 6.4连续将均匀加压至所选定的应力值或压力值 试验应力值或压力值的选择应确保获得表1规定的 失效点分布 失效点分布要求 表1 失效时间 失效点数 101000 至少4个 10006000 至少3个 600010000 至少3个 10000以上 至少1个 总计;至少18个 6.5记录每个试样的失效时间,失效时间测至土2%以内或40h,取其中较小者 6.6按A.1规定的方法,根据应力或压力(以MPa为单位)的对数和失效时间(以h为单位)的对数,分 析试验结果 同时考虑以下情况 如渗漏发生在距密封端一个直径之内,进行如下处理: ? 如果处于95%置信下限以上,当作失效点处理;
GB/T32491一2016 经重装并恢复试验后,使渗漏发生在距试验接头大于一个直径的区域内,记作失效点; 报废,不记为失效点 超过10000h仍未失效的试样,在确定回归线时,可作失效点对待 使用这类数据点可能导 b 致较低或较高的LTHIs或LTHP 无论哪种情况,都应满足6.6a)关于较低置信度的要求 在同一应力水平(士1.8.MPa内)或同一压力水平(士138MPa内),着干点的平均失效时间 小于0.3h时,这些失效点不予采用 试验条件静水压设计基准(IDB) 7.1按附录A计算LTHS,指定时间为100000h或4380001 h 7.2按式(A.)计算相关平方和s.,,如s.,大于0,则数据是不可用的 7.3按式A.7)计算相关系数r,如果”小于表A.1给出的最小值,则数据是不可用的 7.4如果需要,可按照表2确定静水压设计基准(HDB)等级 表2静水压设计基准等级 单位为兆帕 静水压设计基准等级 L.THHs计算值范围 静水压设计基准等级 L.THs计算值范围 17." 83.0~105.9 16.5一20.7 86.2 21.7 20.8一26.3 110.0 106.0130.9 27.6 26.4一33.0 138.0 131.0169.9 34.5 33.140,9 172.0 170.0209.9 43.4 4l.052.9 217.0 210.0259.9 55.2 53.0一65.9 276.0 260.0一320.0 68.9 66.0一82.9 压力设计基准(PDB) 8.1将上述7.1、7.2和7.3中的应力替换为压力进行计算 8.2如需要,可按照表3确定压力设计基准(PDB)等级 表3压力设计基准等级 单位为兆帕 压力设计基准等级 LTHP计算值范围 压力设计基准等级 LTHP计算值范围 0.63 0.6050.760 3.15 3.033.83 0.80 0.765~0.99o 3,84一4.79 4.00 1.00 0,.9951.18 5.00 4.80~6,04 1.,25 1.19~1.51 6.30 6,057.68 1.6O 1.52~1.98 8.00 7.699.58 2.00 1.99一2.38 10.0 9.59ll.8 2.50 2.39一3.02 12.5 11.915.3
GB/T32491一2016 HDB或PpDB的再认定 9.1如一种管道产品已有HDB或PDB,在材料,制造工艺、结构或内衬厚度有任何变更时,应按照9.2、 9.3、9.4,9.5和9.6的规定进行评估 9.2至少用两组试样确定失效点 在同一应力水平(士1.38MPa以内)或同一压力水平(士0.138MPa 以内)下,每组试样数量不少于3个 获得的失效点按表4规定,包括3000h后仍未失效但超过已有 HDB或PDB回归线的试样 表4获得的失效点 每组平均失效时间 失效点 10200 至少3个 大于1000 至少3个 总计 至少6个 9.3仅用再认定获得的数据,按A.4规定计算回归线的95%置信限和95%预测限 注，预测限针对的是单次测量的范围,而置信限针对的是回归线的范围;95%置信限,就意味着回归线的平均值有 2.5%的可能性落在置信上限(UcL)的上方,同时可能有2.5%的可能性落在置信下限(LcL)的下方 95%的预 测限这也意味着单点数据值有2.5%的可能性落在预测上限(UPL)的上方,同时也可能有2.5%的可能性落在 预测下限(LPL)的下方 9.4如果9.2的试验结果满足以下要求,原材料和制造工艺局部更改是可以接受的 a)每个应力或压力水平下的平均失效点如落到或高于已有回归线95%置信下限以上 D 每个应力或压力水平下,最早的失效点落到或高于已有回归线95%预测下限以上 失效点分布在已有回归线附近,落在已有回归线以下的失效点数量不超过三分之二 9.5如果9.2的试验结果满足以下要求,可考虑用本条取代9.4,原材料和制造工艺局部更改是可以接 受的: a)所有数据点落到已有回归线95%置信下限以上 b)至少两点的失效时间超过3000h 9.6满足9.4或9.5的数据,可以与已有数据一起组成新的数据组,用新的数据组确定新的回归线和 HDB或PDB. 9.7如果数据不能满足9.4或9.5的规定,认为材料和制造工艺发生重大变化,应重新进行试验,在试 验期间,可取下述较低者作为临时的HDB或PDB 按附录A的规定,用9.2获得的数据外推至438000h(50年)的95%置信下限值 a b)已有回归线在50年时的95%置信下限 10 静水压设计应力(HDS)或静水压设计压力(HDP 将HDB或PDB乘以应用设计系数得到静水压设计应力(HDS)或静水压设计压力(HDP) 应用 设计系数的选取应考虑以下条件 考虑制造和试验参数,特别是尺寸、材料、铺层、制造工艺以及评定程序的正常变化 a b)考虑应用或使用,特别是安装、环境、温度、可能的危害、使用寿命以及所选择的可靠度 注应用设计系数由设计工程师在充分评估使用条件和考虑具体工程特性后选取
GB/T32491一2016 11 试验报告 试验报告应包含以下内容: a)注明依据本标准; b) 试样的全部信息,包含材料类型,来源、制造商名称; 试样尺寸,包括名义尺寸、平均和最小增强层壁厚,平均外径,如果产品有内衬,也包括内衬材 料和内衬厚度; 端部密封形式; d 试验温度 所有试样的试验结果,内容包括应力或压力(以MPa为单位,失效时间(以h为单位),失效 形式以及失效的部位; 那些在某应力或压力下多于10000h未破坏而被作为失效对待的试样应特殊注明 h 确定的LTHS或LTHP; 厂的值; HDB或PDB; k 试验中观察到的各种异常情况; 实验室名称和试验人员
GB/T32491一2016 附录 A 规范性附录 长期静水压强度或长期静水压压力的计算 A.1概述 A.1.1下面的分析都基于式(A.1)的关系式 A.1 y=a十b.t 式中 -个变量; 在y轴上的截距; 直线的斜率 其他的变量 A.1.2基于大量试验数据,线性回归分析方法(有时称为“协方差分析方法”)能求出斜率和相关系数 基于本附录所列公式的有关统计计算软件,可对附录B中的数据和结果进行确认 A.1.3本附录假定试样有50年的使用寿命 A.2数据分析步骤 用线性函数关系式来分析组数据值(对应》和. )求得如下信息: 直线斜率b a b)在轴上的截距a; c 相关系数r; d)预测平均值、平均值的95%置信下限和预测区间 A.3变量的分配 取lgl，指时间,以小时(h)为单位 让y取lgV,V指应力(或压力)值 函数关系式和计算方法 A.4 A.4.1 基础统计符号 -观察数据值(V,l,)的组数; gV,V是观测点i(i=1,,n)破坏时的应力(或压力): y gt,，是观测点i(i=1,,n)破坏时的时间,单位为小时(h); ,Z y，的算术平均值,按式(A.2)计算 -习y (A.2 -r，的算术平均值,按式(A.3)计算:
GB/T32491一2016 .r= ( A.3 习.r - A.4.2相关平方和 相关平方和按式(A.4)~式A.6)计算 -习(r S， r)y A.4 ( (A.5 y)? A.6 -一习( 一 注:如果s.>0,则判定该材料不适合采用此方法 A.4.3数据相关性 A.4.3.1按式(A.7)计算相关系数r A.7) SXS A.4.3.2如果r小于表A.1列出的与"有关的最小值,则舍弃这些数值;如果大于或等于表A.1中的 最小值,则继续A.4.4 表A.1r的最小值 D n一2 厂的最小值 的最小值 l1 0.6835 24 0.4952 12 0,.6614 25 0.4869 13 0,641 30 0.4487 35 0.6226 0.4182 15 0.6055 0.3932" 40 16 0.589" 45 0.372 17 0,.575" 50 0.3541 18 0.561" 60 0.3248 19 0.5487 70 0.3017 20 0.5386 80 0.2830 21 0.5252 90 0.2673 22 0.5145 100 0.254o 23 0,504 3 函数关系式 A.4.4 =a十br中的a和b,按式(A.8)式(A.1o)计算 雨数关系式y (A.8 -V凤 b一 (A.9
GB/T32491一2016 a=y一bz A.10 注:由于y=lgV,r=lg',则V=10',/=10',则V的有关的隐式关系式为: 0a十hx) V=10" A.4.5方差计算 A.4.5.1以破坏时间t，的对数值作为r,见式(A.11): (A.11 + Z=lgt A.4.5.2按式(A.12)式(A.14)计算i=1到i=n真值r的最佳值,真值y的最佳值Y，和的误 差方差i ，=[Ar，十b(y;一a]/2 A.12 Y，=a十b (A.13 =[习(y -1]几a(n一 o ，一Y?十入习(.r， -2 (A.14 A.4.5.3按式(A.15)式(A.17)计算下列参数 (A.15 下=b;/2S DE =2lo/nS A.16 B=一Dr(1十T) A.17) A.4.5.4计算下列方差 按式(A.18)计算h的方差C: C =D(1十r) A.18 按式A.19)计算a的方差A: (A.19 A=Dr'(1十r)十 按式(A.20)计算拟合直线在. ，的方差; d;=A十2Br+Cx" A.20 按式(A.21)计算y的误差方差: d=2Ao A.21 按式(A.22)计算》在，的预渊值》 的总方差口3 A.22 d，=o;十 A.4.5.5按式(A.23)计算预测值y，的标准差d,: A.23 =(o,十o)" 按式(A.24)的关系式求出y在工，的预测值yi yL=a十b.r A.24) 上式中的a和b是通过式(A.9)和式(A.10)求得 A.4.6计算置信区间 A.4.6.1按式(A.25)计算y，的95%预测区间的下限y L,0.95: A.25 yL,0,9=y一/,口 式中 按式(A.2!)计算,其中，按式(A.l1)计算; yn -通过式(A.23)求得的值; o -2)时的!分布值,见表A.2 表A.2为显著性水平双侧0.05(平均土2.5%)的！分布值 =(1
GB/T32491一2016 表A.21分布值(显著性水平双侧0.05 自由度 值 自由度 值 自由度 值 n一2 2 n一2 67 12.7062 34 2.0322 1.9960 4.302" 1.9955 35 2.030l 68 3.1824 36 2.0281 69 1.9949 37 2.7764 2.0262 70 1.9944 71 2.5706 2.0244 1.9939 38 2.4469 2.0227 1.9935 39 7 2.3646 40 2.021 73 1.9930 2.3060 4 2.0195 74 1.9925 2.2622 42 2.0181 75 1.992" 10 2.2281 43 2.0167 76 1.9917 7 2.2010 44 2.0154 1.9913 2.1788 45 2.0141 78 l1.9908 13 2.1604 46 2.0129 79 1.9905 14 2.1448 47 2.0117 80 1.9901 5 81 15 2.131 2.0106 1.9897 16 2.1199 2.0096 82 1.9893 2.1098 1.9890 17 50 2.0086 83 18 2.1009 5 2.0076 84 1.9886 19 52 2.0066 85 2.0930 1.9883 2o 2.,0860 53 2.0057 86 1.9879 2.0796 2.0049 87 1.9876 21 54 22 2.0739 55 2.0040 88 1.9873 23 2.0687 56 2.0032 89 1.9870 24 2.0639 57 2.0025 90 1.9867 91 25 2.0595 58 2.0017 1.9864 2.0555 59 2.0010 92 1.9861 26 2.0518 60 2.000 93 1.9858 "7 28 2.0484 61 1.9996 94 1.9855 95 29 2.0452 62 1l.9990 1.9853 30 2.0423 63 1.9983 96 1.9850 6 97 31 2.0395 .9977 1.9847 2.0369 1.9845 32 65 .997l1 98 33 2.0345 66 1.9966 99 l.9842 l0
GB/T32491一2016 表A.2(续 值 自由度 自由度 值 自由度 值 2 n一2 n一2 100 l.9840 124 1.9793 148 1.976l 126 1.9790 1.9759 102 l.9835 150 104 l.9830 128 1.9787 200 1.9719 106 1.9826 130 1.9784 300 1.9679 108 1.9822 132 1.9781 1.9659 400 134 1.9778 500 1.9647 110 1.9818 12 1.981 136 1.9776 600 1.9639 114 1.9810 138 1l.9773 700 1.9634 1l6 l.9806 140 1.9771 800 1.9629 118 .9803 l42 1.9768 900 1.9626 1000 1.9623 120 1.9799 144 l.9766 122 .9796 1.9763 146 l1.9600 A.4.6.2按式(A.26)计算V的相应95%预测下限 N =10>L.a.5 A.26 L,0,9; A.4.6.3时间为，时,V的预测平均值V，按式(A.27)计算: (A.27 V，=10 式中: -由式(A.24)计算得出 y A.4.6.4设定式(A.22)中的a=o.,将产生一个直线的置信区间,而不是一个未来观察值的预测区间 1
GB/T32491一2016 附录B 资料性附录 数据分析及计算举例 B.1数据分析 B.1.1环向应力与失效时间的函数关系 B.1.1.1在试图预测材料的长期静水压强度时,采用环向应力进行数据分析,可以补偿试样尺寸变化 对结果的影响,减少数据的分散 通常,特定产品的HDs值一旦确定,由于对各种产品的几何尺寸有 所补偿,该值可有效地预测管状产品的长期工作压力 B.1.1.2环向应力只适用于形状简单的管状试样,如管和形状简单的管件 B.1.2内压与失效时间的函数关系 将内压作为独立变量,本标准的应用范围可扩大到几何形状复杂,难以进行环向应力计算的其他产 品的使用寿命预测 B.2计算举例 B.2.1基础数据 采用的数据见表B.1 舍人误差和采用不同统计计算软件,计算结果可能不完全一致 所采用的 统计计算软件应确保B.2.5的计算偏差在士0.1%以内 表B.1举例计算的基础数据 时间 应力 时间的 应力的 时间 应力 时间的 应力的 数据点 数据点 MPa 对数值 对数值 MPa 对数值 对数值 1.57887 12 .519 37.92 589 2.77012 83 0.95424 33.10 13 37.92 13 1.51068 13.578财7 2.82543 669 32.41 17 37.92 1.57887 1.537 57 2.835 14 684 06 1.23045 34.48 17 37.92 1.57887 15 878 31.72 2.943 49 1.50133 1.23045 104 1.55449 16 299 33.10 1.51983 35,85 2.01703 3.l1361 1" 142 35.85 1.55449 1301 3.11428 1.51068 2.15229 32.41 204 1.55449 18 430 1.51983 35,85 2.30963 33.10 3.15534 209 1.55449 19 1710 33.10 1.51983 35,85 2.32015 3.23300 272 57 2.13457 20 34.48 1.537 2103 33.10 3.32284 1.51983 1.53757 446 2 2220 3.34635 34.48 2.64933 31.03 1.49178 2.8839.5377” 22 l1 466 2230 34.48 30.34 3.34830 1.48202 12
GB/T32491一2016 表B.1(续 应力的 时间的 时间 应力 时间的 时间 应力 应力的 数据点 数据点 对数值 对数值 对数值 对数值 MPa MPa 23 3816 32.41 3.58161 1.51068 28 8900 31.72 3.94939 1.50133 78 24 4110 32.41 3,61384 1.51068 29 10900 31.03 4.03743 1.491 25 4173 31.72 3,62043 1.50133 30 10920 31.03 4.03822 1.491 78 26 5184 30.34 3.71466 1.48202 31 12340 31.03 4.09132 1.491 78 21 8900 31.72 3.94939 1,50133 32 12340 31.03 4.09132 1.49178 B.2.2平方和 =0.79812o S=8.76810×10 S 0.024815 B.2.3相关系数 =0.938038 B.2.4函数关系 =1.098594×10 入 b=一3.31450×10" =1.620689 B.2.5计算方差 D=4.83783×10-" B=一1.46767×10- c(的方差)=5.00826×10" A(a的方差=4.66319×10 0一5 (r的误差方差)=4.042960×10- :(y的误差方差)=1.1590×10" B.2.6置信区间 = =32时值为2.0423,其预测平均值和置信区间下限、预测区间下限见表B.2 表B.2置信区间 置信区间下限 预测区间下限 时间 预测平均值 MPa MP MPa 41.75 40.43 39.32 l0 38.69 37.84 36.6o0 13
GB/T32491一2016 表B.2(续 置信区间下限 预测区间下限 时间 预测平均值 MPa MPa MPa 100 35.84 35.37 34.01 1000 33.21 32.91 31.54 10000 30.77 30.33 29.19 100000 28.51 27.84 26.96 27.15 25.6o 438000 26.35 14

玻璃纤维增强热固性树脂管及管件长期静水压试验方法GB/T32491-2016解读

玻璃纤维增强热固性树脂管及管件是一种新型环保材料，广泛应用于工业、建筑、市政等领域。为了确保其质量和安全性能，国家制定了一系列标准和试验方法。其中，GB/T32491-2016《玻璃纤维增强热固性树脂管及管件长期静水压试验方法》是该行业的重要标准之一。

一、试验项目

该标准规定了玻璃纤维增强热固性树脂管及管件长期静水压试验的试验项目，包括试样制备、试验装置、环境条件、试验过程、试验结果记录等内容。其中，试验过程主要分为两个阶段：第一阶段为加压阶段，第二阶段为稳定阶段。

二、测试要求

根据该标准的要求，试验前应对试样进行检查和表面处理，以确保试样的质量。试验期间，应按照规定的温度、时间和压力等条件进行试验，并对试验过程中出现的问题及时处理。试验结束后，应对试验结果进行评估和记录，并进行数据分析和统计。

三、注意事项

在进行玻璃纤维增强热固性树脂管及管件长期静水压试验时，需要注意以下几点：

• 试验前应对试样进行检查和表面处理
• 试验过程中应按照规定的条件进行试验，并对试验过程中出现的问题及时处理
• 试验结束后应对试验结果进行评估和记录，并进行数据分析和统计

总之，GB/T32491-2016《玻璃纤维增强热固性树脂管及管件长期静水压试验方法》是玻璃纤维增强热固性树脂管及管件行业的重要标准，能够保证产品的质量和安全性能。在进行试验时，需要严格按照标准要求进行，并注意事项，以确保试验结果的准确性和可靠性。

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