通用机械渐开线圆柱齿轮承载能力简化计算方法

通用机械渐开线圆柱齿轮承载能力简化计算方法

国家标准 GB10063-88 通用机械渐开线圆柱齿轮 承载能力简化计算方法 simpliriedmethodstorhecalelaton ofloadcapacity0ofinvolutecylindrical gearsforgeneralmachines 1g89-07-01实施 1988-12-10发布 国家技术监督局发布国家标准
目 次 主题内容与适用范围 主题内容 I.l 1.2适用范围 引用标准 . - 主要代号、术语、单位 载荷及共用系数 切力、转矩、功率" 3 使用系数kKA 3) s 4.3动载系数K, 齿面报触强度计算 5.！基本计算式 <5) (5 .2系数CH 5.3系数CH 特 豆.4系数Cn 2 5.系数CHe 5.6试鞋齿轮的接触疲劳极限1间 .？齿而工作硬化系数么 五. 》接触强度计算的尺寸系数Z 5.9接触强度计算的寿命系数ZNT 7 5.10弹性系数Ze 5.I接触疲劳强度的最小安全系数SH Hmin 齿根弯曲强度计算 6.l基本计算式 CI) 系数C 6 a 6.3系数 系数 6. 4 6.5系数G C 6.6 C" 6.7齿根弯曲强度计算的寿命系数FN 6.8复合齿形系数YF 齿根弯曲强度的最小安全系数Sr. (23 6.9 Fmin 附录A当量载荷的确定参考件 (28》 附录B齿轮的设计公式参考件 29
国家标准 UDC21.8833 .001.2 通用机械渐开线圆柱齿轮承载能力 GB10063一88 简化计算方法 Simplifiedmethodsforthecalculationofload apaeityofinvolutecylindricalgearsforgeneralmachines 主题内容与适用范围 1.1主题内容 本标准是以GB3480为依据，针对通用机械齿轮的特点，而制订的 本标准规定了通用机械渐开线圆柱齿轮齿面接触强度和齿根弯曲强度两种简化校核计算方法 适用范围 1.2 本标准适用于钢、铸铁制造的，基本齿廓符合GB1356的内外啮合直齿、斜齿和人字齿渐开线圆 柱齿轮传动 1.2.1速度 sl00N/mm的齿轮 1.2.3精度 9级精度的齿轮 本标准适用于GB1D09的5、6、 8 1.2.4重合度 本标准适用于1.2GB10063一88 HV1 F=9.gN时的维氏硬度 HV10 尸=98.lN时的维氏硬度 齿顶高 mm 刀具基本齿廓的齿顶高 mm 使用系数 弯曲强度计算的齿间载荷分轧系数 A k 弯曲强度计算的齿向载荷分布系数 R 接触强度计算的齿间载荷分配系数 K K 接触强度计算的齿向载荷分布系数 " 大 动载系数 mm 祛向模数 应力循环次数 当量应力循环次数 材料疲劳破坏最少应力循环次数 应力循环基数 r/min 小轮、大轮转速 n2 kW 名义功率 kw 当量功率 P kw 弯曲强度计算的许用功率 w " 接触强度计算的许用功率 g， 齿根圆角参数 轮廓算术￥均偏差 Hm nm 微观不P度十点高度 弯曲强度计算的最小安全系数 Fmin 接触强度计算的最小安全系数 Hmin Nm 名义转矩 N.m 小轮、大轮的名义转矩 T T Nm 当量转矩 T es 齿数比，u=22！l 线速度，分度圆周速度 m/s 小轮、大轮的法向变位系数 r2 力作用于齿顶时的齿形系数 ,. 力作用于齿顶时的复合齿形系数 力作用于齿顶时的应力修止系数 Ys 弯曲强度计算的寿命系数 " 相对齿帐面状况系数 Rtem 试验伏轮的应力修正系放 's7 弯曲强度计算的尺寸系数 弯曲强变计算的螺旋角系数 相对齿根圆角敏感系数 Ybrir 弯曲强度计算的重合度系数 Nmm 弹性系数 节点X域系数 润滑油系数
GB1006388 接触强度计算的寿命系数 Z NT 粗糙度系数 速度系数 齿面工作硬化系数 接触强度计算的尺寸系数 接触强度计算的螺旋角系数 接触强度计算的重合度系数 齿数 小轮、大轮的齿数 2!、z2 当量齿数 3 法向分度圆压力角 分度圆螺旋角 猫面重合度 ea 法向重合度 ean 纵向重合度 eB mm'/s 40C、50C时润滑油运动度 y0、y0 泊松比 " 基本齿廓齿顶圆角半径 mm "r 齿根圆角平径 mm pE N/mm? 齿轮材料的弯曲疲劳强度基本值 N/mm? oP 许用齿根应力 N'mm 试验齿轮的弯曲疲劳极限 oFlin N/mm 试验齿轮的接触疲劳极限 OHlim Nmm? oHP 许用接触应力 o rad/s 角速度 载荷及共用系数 切向力、转矩、功率 4.1.1 名义值 2000T” 000P F= Fd 1000P 9549P 2000 0 Fg T Tn o 3 100 100 9549 4.1.2当量载荷 当城较有当碱切向力F、当妹转矩T或当量功率P是指与载荷图进具有相同作用效果 的恒定载荷，也就是在当鼠载荷的作用下，与按载荷图请加载，齿轮具有同样的寿命和可邪度 4 Fteq=KAF 9=KAT 5 Tes P叫=KAP" 当已知载荷图谱时，当量载荷的计算详见附录A(参考件 当仅知名义载荷时，当量载荷可按 6计算，式中使用系数K按4.2条确定 式4、5 4.2使用系数K
GB10063一88 使用系数KA是考虑由于啮合外部因素引起的动力过载影响的系数 这种过载取决于原动机和工 作机的特性、质量比、联轴器类型以及运行状态 当以实测或分析方法确定齿轮的当量载荷时，取KA=l 当上述方法不能实现时,可参考表1查 取K 使用系数K 表 1 机 工 作 作特性 原动机工作特性 轻微振动 中等振动 强烈振动 均匀平稳 均匀半稳 1.00 1.25 1.50 1.75 轻微振动 1.l0 1.35 1.60 1.85 1.75 中等振动 1.25 i.50 2.0 强烈叛动 !.50 2.25 1.75 2.0 注 表中数值仅适用于在菲共振速度区运转的齿轮装置 对于在重载运转，启动力矩大,间歇运行以及有反复 报动载荷等情况，就需要校核静强度和有限寿命强度 2 对于增速传动，根据经验建议取上表值的1.!倍 当外部机械与齿轮装置之间有挽性联接时，通常K值可适当减小 表1中原动机的工作特牲可参考表2 工作机的工作特性可参考表3 表2原动机工作特性示例 1 作 原 动 特性 机 均匀平稳 电动机(例如直流电动机)均运转的蒸汽轮机、燃汽轮机小的，启动力矩很小 轻微振动 蒸汽轮机、燃汽轮机、渺压装置、电动机(经常启动，启动扭矩较大) 中等振动 多缸内燃机 强烈振动 单缸内燃机 表3工作机工作特性示例 工 作 机 作特性 发电机、均匀传送的带式运输机或板式运输机、螺旋输送机、轻型升降机、包装 均匀平稳 机、机床进刀传动装置、通风机、轻型岗心机、离心泵、轻质液体拌和机或均匀密 度材料拌和机、剪切机、冲压机、回转齿轮传动装置、往复移动齿轮装置1 不均匀传动例如包荚件的带式运输机或板式运输机、机床的主驱动装置、重型 升降机、起重机中回转齿轮装置、工业与矿用风机、重型离心机、离心泵、稠粘液 轻微闱动 压延机、转 体或变密度材料的拌和机、多缸活塞泵、给水泵、挤压机普通型 礼机连续锦系、铅条以发我村和棒料机机" ， 木工机诫(锯 橡歉挤玉机、橡胶和塑料作间断工作的拌和机、球磨机(轻型 中等振动 钢坯初轧机D?、提升装置、单缸活塞梨 片 木车床 挖掘机(铲斗传动装置，多斗传动装置、筛分传动装置、动力铲、球磨机重 重型给水泵、旋转式钻探装置、压砖 强烈振动 型 橡胶揉合机、破碎机石料，矿石 .5 心 压坯机、轮暖机 机、刺皮滚简、落砂机、带材冷轧机 注1额定转矩=最大切削、压制、冲击转矩
GB10063一88 额定转矩=最大启动转矩 2 额定转矩=长时工作的最大轧制转矩 3 4 用电流控制力矩限制器 5 由于轧制带材经常断裂，可提高K人至2.0 4.3动载系数K、 动载系数K是考虑大、小齿轮啮合振动产生的内部附加动载荷影响的系数，其值可由下式计算" +让 K=CK1/(KAFv+K21v/100 7 式中，K,和K值查表4 表 常数表K1、K 4 种 齿 轮 齿轮精度】组 各种精度等级 7.51 26.81 39.07 52.85 0.0193 14.94 斜 齿 6.68 3.30 23.87 34.79 47.06 0.0087 齿面接触强度计算 5.1基本计算式 进行齿轮齿面接触强度验算时，须分别计算大、小齿轮的许用传递功率，其值必须大于要求的当 量功率，即 Pp=CHn,Cu,CH,CH,oi细zzi(k,4Sin)>KAP" 5.2系数CH CH是考虑小齿轮转速n和齿数比u对接触疲劳强度的影响 9 CH1=52.4×10*nu/u土1 式中的“+”用于外啮合传动，“”用于内啮合传动 C的图解线图见图1、图2 图1用于外啮合传动，图2用于内晰合传动 系数C 5.3 CH是考虑节点区域系数Z、重合度系数Z及螺旋角系数Zp对接触疲芳强度的影响 10 CH2=1/ZZZ)2 CH的图解线图见图3 当an=20”时，
GB10063一88 r/mt OD =30 I00 ,5ON 2u 1O 100u 500 图！系数CH(外哒合) 500 400 -" 000r NIn 2s00 300 EOOn 200 Co 1oo 10e 50n 图2系数CH1内啮合
GB10063-88 Gu3 0.35 0.30 0.25s 0.20 30 图3系数C 5.4系数CH CH,是考虑齿轮的主要尺寸齿宽b、小轮的分度圆直径d和齿向较荷分布系数K郎及齿间较荷 分配系数KHa对接触强度的影响 CH;=bd'10-3(KpKta (l1 CHs的图解线图见图4至图7 图4和图5适用于K我底、P/b>00N/mm的牧齿面齿轮及教硬齿面配对齿轮，当K.K.F/6 <400N/mm时，应将由图中查得的CH值乘以修正系数CK，CK由图8森取(裂中齿轮精度为第 8、9级精度 公差组5、6、 图6和图7适用于KAK,F/b>80N/m四的硬齿面齿轮，当K人K,R/b80N/mm时，应将 由图中查得的Ca,值乘以修正系数Ck，CK由图9查取图中齿轮精度为第】公差组5、 7、8 9级精度 KH按表5查取 表5齿间载荷分配系数KHa 精度等级】组 1.2 经表面硬化的直齿轮 .0 1 'cos>1. 经表面硬化的斜齿轮 12 1.0 l,4 未经友面硬化的直齿轮 1.1 未经表面硬化的斜齿轮 1.0
GB10063-88 KH -1.4KM =l.2AM 1.I！KH =1 C ).857. -.091 -1.20 -1.0 B.80 1,00 1.0 0.8朋1 D.60 0.80. 0,80 0,60 bd=0.5 0.60. 0.60 0,40 0.75 0,40- 0.10 0,40 ！.0 0.20 1.25 0.20 0.20- 0.20 0.10 0.1c 0.08 0.10 0.10. 0.08 0.08 0.06 1.75 0.,08 0.06 0.(6 0,06 0.04 0.04 0.04 0.,04 0.02 0.02 0,02 0.02 0.)n 0.1 0,01 0.0071 -0.0083 -.0091 0.01 bmm 100 15020o 图4用于软齿面齿轮及软、硬齿面配对齿轮的C 灾线5级精度经跑合，虚线---8级精度未经跑合 其他精度等级的齿轮需用插他法确定着大、小齿轮精度 等级不同，则按两者中较低的精度等级查图
GB10063一88 KHa=1.4KH =1.2K =1.lKH = CH 100109.l- 120- 85.7- 80 I001 00 80 80- 60 80 60- 60- 60- b/d=0,5 40 01 0,75 40 1.0 20 20 1,25 20 20 10 10 10 0 1.75 2.0 b(mm 0.71 -0.83 0.91 80100 400500 200 图5用于钦齿面齿轮及软、硬齿面配对齿轮的C值 实线5级精度经跑合，虚线--8级精度木经跑合" 其他精度等级的齿轮需用插值法确定，若大、小齿轮精度 等级不同，则按两者中较低的精度等级查图
GB10063一88 KH=!.4KH1.2KHa=1.lKH 到1 C3 0.857- -1.09I 1.20m -1.001 0.80 1.00. 1.(00 0,80- 0.80 0.60 0,80 bd=0.5 0,60- 0.60 0.75 0.60 0.40 1.0 0.40- 0,40 0.40 0.20- n.20 0.20 0.2 U.10- 1.25 0.10- 0.08- 0.I0- 0.08 0.10- B.6 U.06 0.08 1.75 0.06- 0.06- 0,06 0.04 0,04 ).04 0.04 0.02 0.02- 0.02 0.02 0.01 0,0l U.01 .00710.00830.0091 0.01 6(mm 100 150 200 图6硬齿面齿轮的CH,值 -5级精度经跑合，虚找-一昏拨精度未经跑合" 实线 其他精度等缓的齿轮需用插值法确记，着大、小齿轮精度 等级不同，则按两者中较低的精度等级查图 10
GB10063-88 K H =1.4Kt =1.2KH H.=l.lKH Ce 85.7 一100- 109.1 120 80- 1001 00 80. 80 60 80 60- 60. 60. 心 b/d=0,5 40 t0 40 0.75 1.0 20 1.25 20 20- 20 10- I0- 10- 0 .5 1.75 bmm 0.710,83 0.31 5060 100 200 80 4o500 图7硬齿面齿轮的CH,值 实线5级精度经跑合虚线-6级精度未经跑合; 其他精度等级的齿轮需用捕值法确定，若大、小齿轮精度 等级不同，则按两者中较低的精度等级查图 1
GB10063一88 KF，/b(N/mm) 0.7 0o 200 00 400 500 600 700 图8C的修正系数Ck(钦齿面及软硬齿面配对齿轮 0.9 0.8 KF，b(N/mm) 0.7 1000 500 400 00 600 700 800 900 100 200 图9CH的修正系数CK(硬齿面齿轮 5.5系数CH 货面间的而滑状况影响齿面的承救能力.cC是考虑润滑油的粘度、节点线速度和齿面粗糙度对 形成润滑油膜的影响 (12 CH4=ZZ,ZR)? Cu的出解线图见图10，图H、图10用于硬齿面齿轮，图用于教齿面和怎时间气体或液体氮化 齿轮 图10及图11中齿轮精度为I组精度 12
GB10063一88 200 300 400 500 "n(mm*/s 0.7 ”s0(mm'/s 0.6 20 140 180 260 300 100 220 硬齿面齿轮的CH值 图10 100 200 30 00 500 iP'(mm'/s 1.0 0.8 0.6 0.4 ymm=/s 26o 20 100 180 20 300 图1I软齿面和短时'气体或液体氨化齿轮的CH值 5.6试验齿轮的接触疲劳极限o1动 试验齿轮的接触疲劳极限oH1m可按图12青取图中的oH1m值是试验齿轮在持久寿命期内失效概 率为1%时的齿面接触疲劳极限 图中 ML表示对用于齿轮的材料和热处理质屋的最低要求， MQ表示可以由有经验的工业齿轮制造者以合理的生产成本来达到的中等质量要求， ME表示制造最高承载能力齿轮对材料和热处理的质量要求 ML、MQ、ME级质量要求的材料性能以及热处理要求，见GB 8539 对工业齿轮，通常按MQ级质量要求选取oul拥值 13
GB10063一88 oHlm(N/mmt 7oo ME 球墨铸铁 MO oHlm(N/mmy 600” 600 正E火结构钢 E 心可说转达 MI E E 500 500 Mo O 400 400 ML M .MZG 300 300 Mo 灰铛铁 ML(ZG 铸钢 200- HHB 200 HB 00 200 100 50 200 300 a钵铁 (b)正火结构锅和铸钢 oHm(N/mm ME 900 MC 合全锅调所 MZG 800 MQ(zG 700 碳纠渊质或正火 6u0 (zG) ME 500 MO 合全铸倒 MzG MQzG 400 碳本铸钢 3063 ML(ZG H10 250十 40U 100 20 300 50 c调质钠和铸钢 图12试验齿轮的接触疲劳极限oHimm 1
GB10063-一88 oHln(N/mmr' 17003 ME 1600 MO 合金钢渗谈悴火 1500 1400 13005 M 调质锅火焰或感应迹 12005 MQ 1100 1000 M1 900 80 45 55 65 HRc 小--+ 800斗+叫 700 V 400 500 600 800 d渗磷硬化钢及表面淬硬钢 oHlm(N/mm') 14507 氮化(无铝),长时间气体抓化 400 1300 1200 1100-5 调质钢、渗连火钢 长时间气体抓化 1000 MQ 调质锅、渗淡连钢 9005 短时气体或液体银化 8005 ME" 700一MQ M 5 0 啊RC 45 5O ，吃 PH+十++++ 600千 700 8n0 500 600 A 250 e镇化及软领化钢 续图 12 15
GB10063-88 5.7齿面工作硬化系数Z Z是考虑经光整加工的硬齿面小齿轮在运转过程中对调质钢大齿轮齿面产生冷作硬化,从而使大 齿轮的许用接触应力得到提高的系数 对硬度范围为130GB10063一88 接触强度计算的寿命系数ZNT ZT是考虑当齿轮只要求有限寿命(NGB10063一88 5.11接触疲劳强度的最小安全系数S Hmin 在使用本标准推荐的最小安全系数时，应满足下列条件 5.11.1齿轮应合乎质量要求齿轮精度、材料质量及热处理质量 5.11.2应清楚使用条件如:实际载荷、装配精度、驱动与被驱动之间的联接、润滑及维修保养、 控制装置). 齿轮的失效概率为1%. 5.11.3 在危险性较大及可靠性要求较高的情况下应选取较大的安全系数 最小安全系数的确定，建议由设计制造部门与用户商定 本标准推荐取最小安全系数; S 14 Hmin= 6 齿根弯曲强度计算 6.1基本计算式 进行齿弯曲强度验算时，须分别计算大、小齿轮许用传递的功率，其值必须大于要求的当量功 率，即 n>kP Pp=cGri,CP,Cr,Cr,neYT'(k,r.sSe 15 Fmin 6.2系数Cp CF是考虑小齿轮的齿数2、法向模数mn、小齿轮的转速n对齿根弯曲强度的影响 CF1=52.4x10"2mn"n 16 Cp的图解线图见图16. C, 0.5 0.2 10? 0 10 04 =40 " 5 20 15 10 e 虫 t a G l.5 Z 30 35 40 45 50 25 图i6系数CF 6.3系数C; Cp是考患端面重合度ea和螺旋角夕对弯曲强度的影响 18
GB10063一88 (17 Cp2=i/Y,pcos8 an=20时，CF的图解线图见图17 C 2.4 <1时，用epB代替 2.0 s 1.5 2,0 系数CF 系数Cr" 6.4 CF是考虑齿向载荷分布系数K和齿间载荷分配系数Kra对齿根弯曲强度的影响 本标准取 KF8=K书，KFa=KHu(这样取值偏于安全 C，=10"bKpKF-10b(K明KH)=10Cuyd' 18) CH的图解线图见图4至图7 6.5系数Cp CF是考虑相对齿根圆角敏感系数YbrelT、相对齿根表面状况系数YRre和尺寸系数Yx对齿根弯 曲强度的影响 (19) GF4=aeiTRrer 按疲劳强度及静强度计算时，CF值应分别确定 式19)中，YarT和YRr可近似地由表7查取，系由图18查取 相对齿根圆角教感系数YaT和相对齿根表面状况系数Ym" 表 7 静强度计算 齿根圆角参数gs和粗糙度R的范围 疲芳强度计算 系数代号 1.5 9 YrT 0.95 0.7 9？ Rz<16Hm YR, eIT 0,95 Rz>16Hm SF 注 Srn为齿根危险截面处齿厚，A为齿根过渡曲线与30"切线切点处的曲率半径 9取值范围见图 q 21和图22 19
GB10063一88 l.0 0.s 0.8 0.7 10 20 ma(mm) 图18弯曲强度计算的尺寸系数Yx a一结构钢、调质钢、球墨铸铁、珠光体可锻铸铁，b一表面硬化钢; 一灰钛铁，d--静载下的所有材料 齿轮材料的弯曲疲劳强度基本值o 6.6 FE 齿轮材料的鹰曲疲劳强度基本值t是用出轮材料制成的无缺口试件,在完全弹性花围内经受脉动 载荷作用时的名义弯曲疲劳极限 20 oTFE=oFlimYsT 式中，o！m为试验齿轮的弯曲疲劳极限，rsr为试验齿轮的应力修正系数，rs下=2.0 查得 对工显出轮，通常按wo级质址 oE值可以从图19(a、(b、c) 8539 要求选取og值 ML、MQ及M级质趾要求的材料性能及其热处理婴求，见GB 对于在对称循环载荷下工作的齿轮(如行星轮、中间齿轮>，应将从图中查得的pe值乘以系数 0.7，对于双向运转工作的齿轮，其oFE值所乘系数可以稍大于0.7 oFE OFlim N/mm N/mm 球类铸铁 300 600 黑心可饿铸铁 ME Mo 200-- 00- ML ML. 00 200- e wQ 灰铸铁 M7 HB 200 300 1o a 铸铁 图19 齿轮材料的弯曲疲劳强度基本值oE、齿根弯曲疲劳根跟1 20
88 GB10063 aFE oFm N/mmi)N/mm' 600 300- ? ME 00- 200- MC ME(zG MQzG) 00- l00 ML(ZG HB 100 200 (b)?? d oFIimm N/mm'y (N/mm' 1000 500 ?' 800 00 ?i?? ME MQ Me(zG 600- 300 MQ(zG ML ME hu. 400 -M(zG 200 MQ .MQzG) ML ? MLczL HV10 200 00 50 100 200 300 400 c?? ?1>0,32% ?19 21
GB10063一88 oFE oFim N/mm3)cN/mm')y 12006005 17CrNiMo6 合金钢渗碳卒火 1o0 500 CrN18 16MnCr5 400 s0 ME MO 6005 300 ML 遇质钢火焰或憾应泽火 00200- 55 50 HRC 仁- 200 HV1 700 00 450 600 S00 d表面硬化钢 oFE CpHn" N/mm')(N/mme'y 120eo0 化街起里长时间气体抓 500 1u W历渗送钢长时体 ME e MO 400 o 300 -ME -MQ 0o 2003 调质钢与参碳醉火钢短时气体或液体氮化 65 HRC 200工100+ 十TTTTTfTTT十 HV1 s0 300 500 600 700 800 (e挺化钢 续图19 22
GB10063一88 6.7齿根弯曲强度计算的寿命系数YNr N是考虑当齿轮只要求有限寿命N<3×10时，齿根弯曲强度可以提高的系数 对持久寿命的齿轮YN下=1.0. 对有限寿命的齿轮YNT值可由图20查得 对于在变载荷下工作的齿轮，在已知载荷图谱时，应力循环次数凡应为其当量应力循环次数,见 附录A KT 3.0 可烈 结构钢和调质钢、球朋铸铁、 2.5 渗族摩火钢、友面硬化锅 2.0 赞气体飘化的闻质锅 灰铸铁 或诞化钢、 1.5 调质钢经液体氮化 1.0. 10t 3106 10 10 10 10 图20寿命系数NT 6.8复合齿形系数Yrs 复合齿形系数YFs=YeYs1，它是考虑力作用于齿顶时，齿形和齿根圆角引起的应力集中、以及 压应力、剪应力等对齿根应力的影响 其中y.为力作用于齿顶时的齿形系数，Y,.为力作用于齿风 时的应力修正系数 YFs可根据齿数22v、变位系数x曲图21至图22查得 内齿轮的复合齿形系数YFs用替代齿条(-=四)米确定，见图21图22的图注 应力修正系数Ys可根据齿数-(2及变位系数x由图23和图2A4查得 Ysa仅用于齿根静强度计 算 在进行静强度计算时，应把按图2l、图22壳得的复合齿形系数除以Ys 齿根弯曲强度的最小安全系数SF阳n 安全系数的选用原则, 见2.10条 本标惟推荐取最小安全系数， SFmin=1.4 21 23
GB10063-88 o .2 " S. 5.0 4.8 4.6 4.2 4.06=Yr 0.5 .0.6 0.7 0.8 0.9 4O6080100 30 oo2(2， 章 图21外齿轮的复合齿形系数Y a，=20"，h/mn=1;ha)/mn=l.25 A/m=0.38 对网=An,/2,齿高h=h.o+h的内齿轮，Yp，=5..!0，当p(=p时，yrs=y 224
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GB10063一88 附录 当量载荷的确定 (参考件 当量载荷(转矩Teq求法如下 图A1是以对数坐标的某齿轮的承载能力曲线与其整个工作寿命的载荷图谱，图中T、T、T， 为经整理后的实测的各级载荷，M、N、Ng为与T、TgT,相对应的应力循环次数 ----- 小于名义载荷T的30%的载荷《如图中T)，认为对齿轮的疲劳损伤不起作用，故略去不计,则当量 应力循环次数N.为 A1 N.q=M+N+N,+N =60nkh (A2 -第i级载荷应力循环次数; 式中:N- 第1级载荷作用下齿轮的转速 ni 齿轮每转一周同侧齿面的接触次数 5 在i级载荷作用下齿轮的工作小时数 h 吹枝能力曲线 Mner法则线 a S N 1 N w 承载能力曲线与载荷图谱 图A1 根据Mner法则(疲劳累积假说，此时的当量载荷为 NT"+,T'-NT+NT' (A3 Teq= N 材料的试验指数p为 logNN (A4 = TogTw/T 常用齿轮材料的特帷数M、N.及户值列于表A1 当计算T时，若NwM(材料疲劳破坏股少应力循环次数时，取N.,=NM当Nn>N.时 取N的=N.d 28