高压开关设备六氟化硫气体密封试验方法

高压开关设备六氟化硫气体密封试验方法

国家标准 GB/T11023一2018 代替GB/T110231989 高压开关设备六氟化硫气体 密封试验方法 TestmethodofSF，gastightnessforhigh-voltageswitchgear 2018-12-28发布 2019-07-01实施 国家市场监督管理总局 发布 币国国家标准化管理委员会国家标准
GB/T11023一2018 次 目 前言 范围 2 规范性引用文件 3 术语和定义 试验项目 4.1概述 4.2常温下的密封试验 4.3高,低温密封试验 5 试验方法 5.1定性检漏 5.2定量检漏 附录A(资料性附录》密封性(信息.,实例和指导) 附录B(资料性附录》定量检漏法举例 13 附录c资料性附录)红外成像探漏原理及图谱示例 17 19 参考文献
GB/11023一2018 前 言 本标准按照GB/T1.1一2009给出的规则起草 本标准代替GB/T11023一1989K高压开关设备六氟化硫气体密封试验方法》,本标准与GB/T11023 1989相比主要技术变化如下: -增加了规范性引用文件,并对后续的章条号进行修改(见第2章); -增加了“充气隔室”“气体的可控压力系统”等相关术语与定义(见第3章); 一调整试验项目概述,增加基于相对年漏气率F,限值的允许漏气率F,的计算方法,增加了允许 漏气率的限值,给出了获得准确的测量体积的推荐方法,将原附录A的内容移人该条并进行 修改(见4.1); 在常温下的密封试验中,增加可接受的周围温度值(见4.2); -调整高、低温密封试验中与密封试验无关的内容(见4.3); “和5.1.5“氮质谱检漏"”见5.1) 在定性检漏中增加了5,l.4“红外成像探漏” 调整定量检漏中四种试验方法的顺序,将计算公式调整为使用示踪气体的计算方法,并对充气 后静置时间和包扎后时间进行统一规定(见5.2); 在扣罩法中,增加了补气时间间隔丁与相对年漏气率F,之间的关系式(见5.2.2); 在压力降法中,增加了对于气体的可控压力系统的相对天漏气率F，和每天补气次数N的计 算方法(见5.2.4); 在附录A和附录B中增加相关示例(见附录A、附录B); 增加了附录c“红外成像探漏原理及图谱示例”(见附录cC). 本标准由电器工业协会提出 本标准由全国高压开关设备标准化技术委员会(sAc/Tc65)归口 本标准起草单位;西安高压电器研究院有限责任公司、国网安徽省电力公司电力科学研究院、国网 安徽省电力公司、电力科学研究院有限公司、西安西电高压开关有限责任公司、上海天灵开关厂有 限公司、ABB()有限公司、上海电气输配电试验中心有限公司、北京科锐配电自动化股份有限公 司、上海科石科技发展有限公司、厦门ABB高压开关有限公司新东北电气集团高压开关设备有限公 司、平高集团有限公司、川开电 气有限公司、西安西电电气研究院有限责任公司、西安西电开关电气有限 公司,山东泰开高压开关有限公司,浙江开关厂有限公司、北京北开电气股份有限公司,施耐德电气(中 国)有限公司、青岛海洋电气设备检测有限公司 本标准主要起草人;冯武俊、张子骁、田恩文,张晋波、杨为、,朱太云、田宇、柯艳国、刘志强、陈楠、 郝宇亮、刘颖、张振乾、李娟、路全峰、谭燕吴卫东、谢建波、柳一熙、黄辉、胡兆明、王岩、金学江、,高二平、 张一茗、林麟、高宁,赵国强、姬广辉、杨晓群、李树平、蒋煜,肖风良,周庆清,尹弘彦、张文波,束永林、 李贤哲 本标准所代替标准的历次版本发布情况为: GB/T11023一1989.
GB/11023一2018 高压开关设备六氟化硫气体 密封试验方法 范围 本标准规定了高压开关设备六氟化硫气体密封的术语和定义、试验项目及试验方法 本标准规定的试验方法用以测定开关设备/隔室的相对年漏气率 本标准适用于以六氟化硫气体作为绝缘和/或灭弧介质的高压开关设备的气体密封试验 注:以其他气体作为操作、绝缘和/或灭弧介质的高压开关设备或其他电气设备(例如六氟化硫电流互感器等)的气 体密封试验可参照本标准 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的 凡是注日期的引用文件,仅注日期的版本适用于本文 件 凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 GB/T110222011高压开关设备和控制设备标准的共用技术要求 GB/T15823一2009无损检测氮泄漏检测方法 术语和定义 GB/T110222011界定的以及下列术语和定义适用于本文件 为了便于使用,以下重复列出了 GB/T11022一2011中的某些术语和定义 3.1 充气隔室gas-filedcommpartment 开关设备和控制设备的隔室,隔室内部的气体压力由下列一种系统保持: 可控压力系统; a b 封闭压力系统 密封压力系统 c 注:几个充气隔室相互间可以水久联接成一公共的气体系统(气密性装配 [GB/T11022一2011,定义3.6.6.1] 3.2 气体的可控压力系统comtroledpressuresystemforgas 自动从外部压缩气源或内部气源补气的空间 注1，可控压力系统的实例有空气断路器(气吹断路器)或气动操动机构 注2空间可以由几个水久连接的充气隔室组成 [GB/T110222011,定义3.6.6.2] 3.3 气体的封闭压力系统eosedpressuresystemfor望as 需要时通过人工连接到外部气源进行补气的空间 注改写GB/T11022一201l,定义 3.6.6.3
GB/T11023一2018 3.4 systemftorgas 气体的密封压力系统sealedpressure 在预定的使用寿命期内不需要对气体作进一步处理的空间 注1:气体的密封压力系统的组成和试验全部在工广厂进行 注2装置被密封时即为预期使用寿命的开始 注3:改写GB/T11022一2011,定义3.6.6.4 3.5 额定充入压力p.(或密度p.ratedlrilimgpressurep.(ordensityp. 在投运或自动补压前充人充气隔室的绝缘和/或开合用的压力(或密度),折算到+20C,101.3kPa 的标准大气条件下,可以用相对压力或绝对压力表示 注改写GB/T11022一2011,定义3.6.5.1. 3.6 alarmprssurep.(rdensityp. 报警压力月.(或密度p.) 用于绝缘和/或开合的压力或密度),在该压力下可以给出监视信号,折算到十20C、,101.3kPa的 标准大气条件下,可以用相对压力或绝对压力表示 注:改写GB/T11022一201l,定义3.6.5.3 3.7 最低功能压力pm(或密度pmmimmfumctialpesure pm.(ordensitypm 用于绝缘和/或开合的压力(或密度),大于或等于此压力时开关设备和控制设备保持其额定特性 折算到十20C,101.3kPa的标准大气条件下,可以用相对压力或绝对压力表示 注:改写GB/Tl1022一201l,定义3.6.5.5 3.8 绝对漏气率absoluteleakagerate 单位时间内泄漏气体的总量 注1:以Pam'/s表示 注2:改写GB/T11022一20l1,定义3.6.6.5 3.9 允许漏气率permtssihlelenkagerate F 制造厂对部件、元件或分装规定的最大允许绝对漏气率,或是使用密封配合图(Tc)对连在一个压 力系统上的部件,元件或分装规定的最大允许绝对漏气率 注:以Pa”nm/s表示 [(GB/T110222011,定义3.6.6.6 3.10 相对漏气率relativeleakagerate F刚 在充有额定充人压力或密度)的系统中,相对于气体总量的绝对漏气率 注1:以每年或每天的百分率表示 注2通常用F,表示相对年漏气率,用F 表示相对天漏气率 注3，改写GB/T11022一2011,定义3.6.6.7 3.11 补气时间间隔timebetweereplenishments T 为补偿绝对漏气率F,当压力或密度)降至报警值时,人工进行的两次补气间的时间间隔 注1;该值适用于封闭压力系统
GB/11023一2018 注2:改写GB/T11022一2011,定义3.6.6.8 3.12 每天补气次数numberofreplenishmentsperday N 为补偿绝对漏气率F的补气次数 注该值适用于可控压力系统 [GB/T11022一2011,定义3.6.6.9] 3.13 压力降pressuredrop 声 在不补气的条件下在给定的时间内由绝对漏气率F引起的压力降低 [GB/T11022一2011,定义3.6.6.10 3.14 检漏leakagedeteeting 检测漏气点和泄漏气体浓度的手段 注:包括探漏和累计的泄漏量的测量 3.15 探漏sniffing 围绕充气隔室缓慢移动检漏仪的探头,或使用其他成像仪器,以定位漏气点的行为 注1:常用的成像探漏方法有:红外成像探漏法和激光成像探漏法等 注2:改写GB/T1l022201l1,定义3.6.6.13 3.16 累计的泄漏量的测量eumulativelekagemeasurement 计及给定总装的所有漏气以确定泄漏率的测量 注:改写GB/T11022一2011,定义3.6.6.12 3.17 密封配合图tightnesscoordinationchart TC 由制造厂提供的并在对部件,元件或分装进行试验时使用的检测资料,它说明整个系统的密封性和 各个部件、元件和/或分装的密封性之间的关系 [GB/T1l022201l,定义3.6.6.l1] 3.18 扣罩法thebeklecermethod 将试品置于封闭的塑料罩或金属罩内，经过一定时间后,测定罩内示踪气体的浓度,并通过计算确 定相对漏气率的方法 3.19 局部包扎法thepartiabmdagtg" meth0d 试品的局部用塑料薄膜包扎,经过一定时间后,测定包扎腔内示踪气体的浓度,并通过计算确定相 对漏气率的方法 3.20 pesuedrp method 压力降法the 通过测定开关设备/隔室在一定时间间隔内的压力降,计算相对漏气率的方法
GB/T11023一2018 3.21 挂瓶法thebottlehangingmethd 用软胶管连接试品检漏孔和挂瓶，经过一定时间后,测定瓶内示踪气体的浓度,并通过计算确定相 对漏气率的方法 3.22 测量体积volumeofmeasurement 采集泄漏的密封罩与样品之间的容积 注1:在该体积中示踪气体的浓度是很低的,罩子一般不需要严密密封 注2:用于扣罩法和局部包扎法 注3;改写GB/T2423.23一2013,定义3.9. 试验项目 4.1概述 密封试验的目的是证明绝对湖气率下不超过周周温度30欠时允许i气半r,的规定值,或用于确 定相对年漏气率满足相关标准或产品技术条件的要求 基于相对年漏气率F,限值(见GB/T110222011的5.15.3),周围空气温度20C时允许漏气率 F,(Pa m=/s)的计算如式(1) FXVX 士10 F= 31.5×10" 式中 试品气体密封系统容积,单位为立方米(m)1 在周围空气温度为20C时的额定充人压力(相对压力),单位为帕斯卡(Pa). 力e 如果在周围空气温度回到20C时.漏气率回落至不超过允许漏气率F，的值,则允许极限温度下 如果相关标准要求进行这样的试验)漏气率有所增加 暂时增加的漏气率不应超过表1中的规定值 表1气体系统的允许漏气率 温度 允许漏气率 运行温度上限值(>40C 3F 标准周围温度(20 F 运行温度下限值(直到并包含一40的所有值 3F， 运行温度下限值(小于一40的所有值 6F， 试验地点的周围空气温度应在试品高度一半且距试品1m处进行测量 试品高度上的最大温度 偏差应不超过5K 密封试验宜在与运行同样的气体和同样的压力(密度)下进行 如果气体本身不可示踪,可以添加 额外的示踪气体,例如缸 如果可行,试验宜在完整的系统上进行 如果不可行,试验可以在部件,元件 或分装上进行 在此情况下,整个系统的漏气率应利用密封配合图TC(参见附录A),由元件漏气率的 总和决定(示例参见附录B的B.2) 不同压力的分装间可能的泄漏也应予以考虑 试验时,气体系统中充人的气体和/或压力可能不同于正常运行中使用的气体和/或压力,尽管如 此,对于型式试验,不应采用较低的充人压力,因为这样降低了开关设备密封上施加的应力 应仔细评
GB/11023一2018 估所有与运行条件的偏差来检查它们对测量灵敏度的影响,制造厂应对此提供校正系数加以换算 应使用累积试验方法来计算漏气率,这种测量方法将给定总装内的所有泄漏都考虑在内以确定漏 气率 累积试验方法的精度取决于三个主要因素;示踪气体探针的灵敏度、测量体积和测量的时间段 如果SF用作示踪气体,推荐最小的灵敏度闵值和分辨率为0.01AL/L 通过采用适当的校准技术可以降低测量体积(V.)的不确定度,推荐的校准程序由向封闭罩内 注人已知数量的示踪气体组成 将少量的示踪气体(V)注人到封闭罩内,注人的气体量 应与最大允许泄漏率对应的气体量在同一个数量级 封闭罩内示踪气体浓度c(AL/L)应在 注人前后用探针测量,测量体积计算如式(2) iniected .=V -V G 式中: 心 测量体积,单位为立方米(m'); V 封闭罩容积,单位为立方米(mi); V 试品体积,单位为立方米(m); 示踪气体体积,单位为立方米(m); ve 封闭罩内示踪气体浓度的增量,单位为微升每升(L/I) AC 为了计算出较准确的测量体积,该程序应重复两次,两次测量的平均值作为测量体积使用 -对于气体的可控压力系统,试验时长应足以确定压力降(在充气和补气的压力范围内) 考虑 到试验期间周围空气温度的变化,应进行修正 这段时间内补气装置不应工作 对于气体的封闭压力系统和气体的密封压力系统,如果测量到的漏气率达到了表1的规定值,偏差 在+10%以内,就认为密封试验是合格的 在计算补气间隔时间时,应考虑到这一偏差 型式试验报告宜包括下面这些资料 试品的说明,包括其内部容积和充人气体的性质; 试品状况;包括其分、合闸位置(如果适用的话)及外形、体积(或充气重量); 试验开始和结束时记录的压力和温度,以及补气次数(如果需要); 试验时周围空气温度值 压力(或密度)控制或监视装置投人和切除的压力整定值; 用来检测漏气率的仪表校准的说明; 测量的结果; 试验气体,以及适用时评定结果的换算因数 4.2常温下的密封试验 4.1的规定适用于本试验 可接受的试验条件是周围温度在20C士10C的范围内 4.3高、低温密封试验 4.3.1概述 4.1的规定适用于高、低温密封试验 注，人工气候室内的温度可能需要稍低于低温试验要求的温度,或者稍高于高温试验要求的温度,以达到封闭罩内 要求的试验温度 如果高、低温密封试验测量有困难,可在高、低温密封试验前、后,进行常温下的密封试验,以确定是 否超过周围温度20C时允许漏气率F,的规定值
GB/T11023一2018 4.3.2低温密封试验 应按相关产品标准要求,根据产品使用级别将周围空气温度降低到相应的最低周围空气温度 TL),在周围空气温度稳定在TL后,再测量试品的漏气率 可控的电加热器宜安装在封闭罩内部,以便在低温试验顺序期间满足规定的温度变化率 在产品标准要求的完整的低温试验顺序中,在标雅允许的两次补气间隔内,试品累积的泄漏不应使 试品达到最低功能压力但是,达到报警压力是允许的 4.3.3高温密封试验 应按相关产品标准要求,根据产品使用级别将周围空气温度升高到相应的最高周围空气温度 Tn),在周围空气温度稳定在T;后,再测量试品的漏气率 对于高温密封试验,可以通过临时打开封闭罩以满足封闭罩内的温度变化率,因为该时间段内不需 要确定漏气率 在产品标准要求的完整的高温试验顺序中,在标准允许的两次补气间隔内,试品累积的泄漏不应使 试品达到最低功能压力(但是,达到报警压力是允许的) 5 试验方法 5.1定性检漏 5.1.1概述 定性检漏仅作为判断试品漏气与否的一种手段,是定量检漏前的预检 定性检漏推荐如下方法 5.1.2抽真空检漏 试品抽真空度为133×10-MPa,再维持真空泵运转30min后停泵,30min后读取真空度A,5h 后再读取真空度B;如果B一A值小于133×10-MPa,则认为密封性能良好 5.1.3检漏仪检漏 试品先充人不小于1%(体积比)的示踪气体,再充人干燥气体至额定充人压力,然后用灵敏度不低 于0.01AL/L的气体检漏仪对各气室密封部位、管道接头等处进行检漏,检漏仪不应报警 注示踪气体可以是运行时充人的气体 5.1.4红外成像检漏 试品先充人额定充人压力的六氟化硫气体,再使用红外检漏仪,从试品附近的各个不同角度对试品 进行检测,若某个部位的红外成像呈现出动态烟云状态,则认为该位置存在六氟化硫气体泄漏 红外成像检漏原理及图谱示例参见附录C 5.1.5氨质谱检漏 GB/T158232009的附录A和附录B适用 5.2定量检漏 5.2.1概述 应使用累积试验方法来计算漏气率 该方法包括在整个的试品周围搭建相对气密的封闭罩,或在
GB/11023一2018 每个部分、,元件或分装周围搭建若干较小且相对气密的封闭罩 试品宜和运行一样充气至额定充人压 力 试验包括测量足够时长内封闭罩内示踪气体含量的增量 如果采用了小容积的封闭罩,则测量时 间可以减小;对于很大的封闭罩,测量时间可能需要增加 作为主要原则,时间应足够长,使得在最大允 许泄漏率的前提下,计算出的封闭罩内示踪气体含量宜为测量设备最小分辨率的至少3倍 定量检漏所使用的仪器,应能检测出从试品中泄漏的微量示踪气体,其灵敏度应不低于0.01AL/L 定量检漏时先充人试品的示踪气体应不小于1%体积分数),然后再充人干燥气体至额定充人 压力 定量检漏可以在整台开关设备/隔室或由密封配合图TC规定的部分、元件或分装上进行 定量检漏通常采用扣罩法,局部包扎法、压力降法、挂瓶法等方法 制造厂应在产品说明书中提供试品的体积和充气量 注，如果使用不同于实际工况下的气体,计算泄漏率时需考虑到气体种类,温度和压力的不同,不同检漏条件的漏 率修正参见GB/T32293一2015的附录A 定量检漏法的应用示例参见附录B 5.2.2扣罩法 扣罩法适用于中,小型高压开关设备适合做罩的场合 当仪表只能指示气体浓度时,可采用一个封闭罩(如塑料薄膜罩)收集试品的泄漏气体 试品充气 至额定充人压力6h后,对试品进行扣罩,至少24h后用灵敏度不低于0.01L/儿L,经校验合格的气体 检漏仪测定罩内示踪气体浓度(视试品的大小测试2一6点,通常是罩的上、下、左、右、前、后共6个点). 根据封闭罩中泄漏气体浓度的增量、封闭罩的容积、试品的体积及试验场地的大气压力,计算出绝对漏 气率F(Pa m=/s),计算式见式(3) YY'一x10 F 3 式中 AC 测量时间段内封闭罩内示踪气体浓度的增量,为各测量点的平均值,单位为微升每升(LL) 测量体积,V=V一Vi,单位为立方米(m) v. 封闭罩容积,单位为立方米(m'); V 试品体积,单位为立方米(m); -测量期间的大气压力(可以使用10Pa的缺省值),单位为帕斯卡(Pa):; atm -测量AC的间隔时间,单位为秒(s); A！ -试品气体容积中示踪气体的体积分数,% 相对年漏气率F,(%/年)计算式见式(4): F×31.5×10" ×100 F，一 p+10 式中 试品气体密封系统容积,单位为立方米(m`) -试品的额定充人压力,相对压力值,单位为帕斯卡(Pa) 力e 补气时间间隔T(年)计算式见式(5): 一.)M T= F文.可 式中 报警压力,相对压力值,单位为帕斯卡(Pa). pae 注1;在封闭罩内安装风扇有助于在封闭罩内获得均匀的六氟化硫(或示踪气体)浓度 这主要适用于完整开关设
GB/T11023一2018 备周围的大型封闭罩 注2;因为封闭罩内部的压力等于其外面的大气压力,因此,封闭置不需要和压力容器一样气密 补气时间间隔T(年)与相对年漏气率F,(%/年)之间的关系见式(6) 6 下-义骨 注3;已有的数据说明,氮质谱检漏法所测得泄漏率值远高于六氟化硫累积法所测得的泄漏率值 因此,需慎重使 用该方法 5.2.3局部包扎法 局部包扎法一般适用于组装单元和大型产品的场合 用塑料薄膜按被试品的几何形状围一圈半,使接缝向上,尽可能构成圆形或方形,经整形后边缘用 白布带扎紧或用胶带沿边缘粘贴密封 塑料薄膜与被试品间应保留一定的间隙,试品充气至额定充人 压力6h后,对试品进行包扎,至少24h后测定包扎腔内示踪气体的浓度 根据式(3),式(4),式(5)或 式(6)分别计算出试品的绝对漏气率F,相对年漏气率F,和补气时间间隔T 5.2.4压力降法 由于气体的封闭压力系统的漏气率相对较小,压力降法不适用 压力降法适用于开关设备/隔室漏气量较大时或在运行期间测定漏气率 通过压力降,用式(7) 式(8)分别计算相对年漏气率F,(%/年)和补气时间间隔T(年): Ab 12 ×100 7 F， p十10 式中 Ap=p1一p2; -压降前的相对压力(换算到标准大气条件下),单位为帕斯卡(Pa) -压降后的相对压力(换算到标准大气条件下),单位为帕斯卡(Pa); p: -压降A户经过的时间,单位为月 .)t 了_ 力 2Ap 式中:Ap与p,一户具有相同的数量级 对于气体的可控压力系统,可用式(9),式(10)计算相对天漏气率F(%/天)和每天补气次数N: 24 力 9 F ×100 10 A 一 24 Ap N= At e一e 式中 =1一2; -压降前的相对压力(换算到标准大气条件下),单位为帕斯卡(Pa); -压降后的相对压力(换算到标准大气条件下),单位为帕斯卡(Pa); " 压降4p经过的时间,单位为小时(h) At 公p与一具有相同的数量级 5.2.5挂瓶法 挂瓶法适用于法兰面有双道密封槽的场合 在双道密封圈之间有一个检测孔,试品充气至额定充 人压力后,取掉检测孔的螺塞,经6h后,用软胶管分别连接检测孔和挂瓶,24h后取下挂瓶,用灵敏度
GB/11023一2018 不低于0.01ALL的气体检漏仪,测定挂瓶内示踪气体的浓度,根据式(1l1)计算出密封面的绝对漏气率 F(Pam/s). cV 户. ×10 F= AY 式中: 挂瓶内示踪气体的浓度,单位为微升每升(L/L); 挂瓶容积,单位为立方米(m); V P -测量期间的大气压力(可以使用10'Pa的缺省值),单位为帕斯卡(Pa); 挂瓶时间,单位为秒(s); A 试品气体容积中示踪气体的体积分数,%.
GB/T11023一2018 附 录 A 资料性附录) 密封性(信息、实例和指导 密封配合图举例1 A.1 图A.1密封配合图 图A.1实例高压交流六氟化硫断路器(三极,单压式) 额定充人压力pe:6×10Pa(相对压力); 报警压力少:5.3×10Pa(相对压力); 试品气体密封系统总容积V;0.256m'; 试验起始/终止时刻周围空气温度:21.1C/18.6 每极分装部件的密封部位 漏气率(10-Pa”m'/s) 灭弧室1 灭弧室2 传动箱3 支柱瓷套4 0.2 操作拉杆5 m'/) 分装部件间的密封 漏气率(10-Pa 0.2 0型圈a O型圈b 0.2 10
GB/11023一2018 型圈e 0.2 O型圈d 3 漏气率/每极 漏气率/每台 控制箱D(包括阀门,表计和监测装置》 管路e 0.2 管路！ 0.2 管路g 0.2 57.6×10-6Pam'/s 整台断路器总绝对漏气率F 按式(4)计算断路器相对年漏气率F,(%/年) 57.6×10-6×31.5×10" ×100=1.0 6×10十10)×0.256 按式(5)或式(6)计算断路器补气时间间隔T(年): 6×10一5.3×10)x0.256 =10 57.6×10-6×31.5×l10" 006×10'一5.3×10'、100 T一 -× =10 .o 厂 十I0 6×10+10 A.2密封配合图举例2 图A.2封闭压力系统密封配合图c的实例 图A.2实例气体绝缘金属封闭开关设备,单相密封的、三极断路器隔室接到同一个气体系统 额定充人压力p:6×10'Pa(相对压力); 报警压力p:5.4×10'MPa(相对压力); 试品气体密封系统总容积V:0.27m; 试验起始/终止时刻周围空气温度:23.4C/26.0C 每极分装部件的密封部位 漏气率(10-Pam/s) 19 隔室A 19 隔室B 19 隔室C 2.3 控制箱D包括阀门,表计和监测装置 0.2 管路e 11
GB/T11023一2018 0.2 管路f 0.2 管路g 59.9Pam/s 整台断路器总绝对漏气率F 按式(4)计算断路器相对年漏气率F,(%/年): 59.9x10-X31.5X101 -×100=1.0 6X10十10X0.27 按式(5)或式(6)计算断路器补气时间间隔T(年) 6×10一5.4×10)×0.27 =8.6 59.9×10="X3.5×10" 1006×10一5.4×10、100 e一力m0 =8.6 T= 力十10 6X10+10 F， 1.0 12
GB/11023一2018 附录 B 资料性附录 定量检漏法举例 B.1扣罩法 试品为某开关的一极(见图B.1) 充气至额定充人压力3.6×10Pa,6h后,吹净试品周围的六氟 化硫残余气体.用塑料薄膜罩(图B.1中虚线为塑料封闭罩)扣住试品24h.然后用六氟化硫检漏仪检测 罩内上、下,左、右前、后6个点六氟化硫气体浓度,得平均浓度增量为 AC=0.85L/L 封闭罩容积V =1.6m 试品体积V=0.130m 测量体积V =V 一V=1.6一0.130=1.470m 试品气体密封系统容积V=0.065m 测量Ac的间隔时间A.s 额定充人压力(20C时)为3.6×10'Pa(相对压力 试验起始/终止时刻周围空气温度;18.6C/20.7C 某开关的一极 图B.1 根据式(3)、式4)计算出试品的绝对漏气率F(Pam?/s)和相对年漏气率F.(%/年): AcY.P 0.85×1.470×10 a F= “×10-有= -×10-有=1.45×10-" 60×60×24×1 AtX 13
GB/T11023一2018 F×31.5×10" 1.45×10-6×31.5×10s F,= -×100= ×100=0.153 P十10 .065x.6X1+I0 B.2局部包扎法 试品为某开关的一极,包扎部位见图B,2编号1~9 充气至额定充人压力5×10Pa,6h后吹净试 品周围的六氟化硫残余气体,用塑料薄膜包扎(图B.2中虚线为包扎部位),24h后用六氟化硫气体检漏 仪检测包扎部位六氟化硫气体浓度 图B.2某开关的一极 试品气体密封系统容积V:4.1m= 六氟化硫额定充人压力为5×10Pa(20C时,相对压力 试验起始终止时刻周围空气温度18.5c/1.6c. 测量C的间隔时间A/,s 检测计算结果列于表B.1 表B.1检测计算结果 包扎部位(n 总计 测量体积 0.054 0.020 0.120 0.070 0.013 0.012 0.056 0.003 0.120 (V,=V -V)m" 浓度增量C 0.8 1. 0.5 1.3 1.6 0.9 l.0 0.5 1.4 Al/ 绝对谢气率 X10-6 0.l10 0,069 0,012 0.181 0.130 0.014 0,014 0,032 0,005 0,567 Pam'/s 表B.1中9个包扎部位的绝对漏气率F(Pa”m'/s)之和为: F=习F =5.67×10- 14
GB/11023一2018 根据式(4),表B.1中9个包扎部位的相对年漏气率F,(%/年)为 5.67×10-'×31.5×10" F,= -×100=0.0007 .1又5×10十10 B.3挂瓶法 试品为某开关的1/2极,挂瓶位置见图B.3编号115 试品容积为0.352m 六氟化硫额定充人压力为6×10'Pa(20C时,相对压力) 试验起始/终止时刻周围空气温度:17.5/18.3C 试品充气至额定充人压力后,经6h,用软胶管分别连接检测孔和挂瓶,24h后取下挂瓶,用检漏仪 测定挂瓶内六氟化硫气体的浓度 根据式(11)计算密封面的绝对漏气率F c V 户 I -×10-" F= A7 式中: -挂瓶内六氟化硫气体的浓度,单位为微升每升(AL/L); V， 挂瓶容积,单位为10-立方米(10-m); -测量期间的大气压力(可以使用10Pa的缺省值),单位为帕斯卡(Pa); tm 挂瓶时间,单位为秒(s) A 检测计算结果列于表B.2 图B.3某开关的1/2极 15
GB/T11023一2018 表B.2检测计算结果 检测位 1 12 13 14 15 总计 10 置(n 检测结果 X10 0.2 0.50.3 0.5 0.30.5 0.5 0. 0.5 0.3 0.20.5 0.2 0. 0.5 5.6 Pa m*/s7 表B.2中15个密封面的绝对漏气率F(Pa”m'/s)之和为 F =习F，=5.6×10-" 根据式(4),表B.2中15个密封面的相对年漏气率F,(%/年)为: 5.6×10-"×31.5×l0 F ×100=0.07 0.352×6×10十10° 16
GB/11023一2018 录 附 C 资料性附录 红外成像探漏原理及图谱示例 红外成像探漏原理 C.1 较空气而言,SF,气体对特定波长(10.6m)的红外光谱吸收特性较强,当物体发出的红外辐射通 过空气和sF,气体时,两者反映的红外影像将不同,泄漏气体出现区域的影像将以可见的动态姻云的形 式反映出来,从而可直观、准确的发现并定位漏点 红外成像探漏可远距离、非接触地对设备漏点进行 检测,无需设备停电,特别适用于现场设备SF,气体泄漏的检测与漏点定位 图c.1给出了红外成像探 漏的原理图 被测气体 存储 红外光学镜头 焦平面探测器 电子处理 屏幕显示 电源 图c.1红外成像探漏原理 C.2红外成像探漏图谱示例 图C.2和图C.3分别给出了红外成像探漏法检测到的断路器和GIS的漏气图谱示例 图c.2断路器顶部漏气 17
GB/T11023?2018 ?c.3GIS?? 18
GB/11023一2018 参 考文献 [1]GB/T2423.23一2013 环境试验第2部分:试验方法试验Q;密封(IEC60068-2-17. 1994,IDT [2]GB/T2900.202016电工术语高压开关设备和控制设备(IEC60050(441):1984,MOD [3]GB/T32293一2015真空技术真空设备的检漏方法选择 [门 1EC/TR62271-306:2012高压开关设备和控制设备第306部分:IEC62271-1、 IEC62271-100以及交流断路器相关的其他IEC标准的导则(GuidetoIEC62271-100,IEC62271-land otherIECstandardsrelatedtoalternatingcurrentcireit-breakers)

高压开关设备六氟化硫气体密封试验方法GB/T11023-2018

高压开关设备是一个重要的电力设备，在电力系统中扮演着非常重要的角色。而六氟化硫气体则被广泛地应用于高压开关设备中，作为一种重要的绝缘介质。但是，如果六氟化硫气体泄漏，不仅会导致设备失效，更可能带来严重的安全隐患。

GB/T11023-2018标准规定了高压开关设备六氟化硫气体密封试验方法，旨在保证设备的密封性能。根据该标准，密封试验主要分为静密封试验和动密封试验两种。静密封试验是在定压条件下进行的，测试时六氟化硫气体泄漏量应小于标准规定的限制值。而动密封试验则是在设备运行状态下进行的，测试时应确保设备正常运行并记录相应数据。

通过密封试验可以有效地检测高压开关设备中六氟化硫气体泄漏的情况，及时发现问题并采取对应措施。这不仅可以保证设备的安全运行，还能够降低维修成本和维护工作的难度。

总之，GB/T11023-2018标准规定了高压开关设备六氟化硫气体密封试验方法，有效保障了设备的安全性和运行效率。未来随着电力设备的不断升级，密封试验也将会不断完善，以更好地满足设备的实际需求。

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