电工术语电工合金

电工术语电工合金

国家标准 GB/T2900.4一2008 代替GB/T2900.4一1994 电工术语电工合金 Eleetrotechniealterminology Specialalloysforeleetricaleqwipment 2008-06-18发布 2009-05-01实施 国家质量监督检验检疫总局 发布 国家标准化管蹬委员会国家标准
GB/T2900.4一2008 目 次 前言 范围 规范性引用文件 术语和定义 -般术语 电触头 3.1.2材料制造及有关特性 电接触现象 热双金属 材料和元器件 性能和使用特性 3.2.2 热处理 电热合金 3.3.l1 材料和元件 3. 3.2性能 3 导电合金 材料和制品 4.2性能和测试 3 12 3.5电阻合金 13 3. 5.1材料和元件 13 .苏" 气性能 电 14 3 .5.3制品规范特性 15 3.6热电偶合金 15 材料和元件 15 3.6.2热电特性 16 3 .6.3温度测量 16 3.7磁性材料 16 3.7.1磁性材料的微观磁性、磁有序及磁胯结构、物质的磁性分类 16 3. .7.2磁性材料的宏观磁性、静态技术磁化及磁化状态 20 3. 磁性材料在交变磁场中的磁化、磁导率与损耗 22 1 .3 33 7.4磁体及磁性材料,磁路及应用 23 7 磁记录 33 5 28 37 中文索引 42 英文索引
GB/T2900.4一2008 前 言 本部分为GB/T2900的第4部分 本部分代替GB/T2900.4一1994《电工术语电工合金》 本部分与GB/T2900.4一1994相比主要变化如下 增加了3.1.2.17连续晶界沉淀物术语 氧化物稀薄区术语; 贫氧化物亮带术语; 增加了3.1.2.20未氧化合金层术语; 修改 材料转移的定义; 3. 修改了 熔焊的定义; 修改了 静熔焊的定义 修改了 温曲率的定义; 修改了 比弯曲的定义; 修改了3.4.2.3质量电阻率的定义; 对部分术语的表述方式作了修改,但并未改变其含义 本部分由全国电工术语标准化技术委员会(sAc/Tc232)提出 本部分由全国电工术语标准化技术委员会和全国电工合金标准化技术委员会共同归口 本部分起草单位;桂林电器科学研究所、机械科学研究总院中机生产力促进中心 本部分主要起草人谢永忠、陈京生、杨芙、崔得锋 本部分所代替标准的历次版本发布情况为 -GB/T2900.4一199！ 业
GB/T2900.4一2008 电工术语电工合金 范围 本部分规定了电触头,热双金属、电热合金、导电合金、电阻合金,热电偶合金及磁性材料的专用电 工术语 本部分适用于电触头,热双金属、电热合金、导电合金,电阻合金,热电偶合金及磁性材料等产品标 准制定,编制技术文件,编写和翻译专业手册、教材、专著等书刊,以及对外贸易,国际技术交流等 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本部分的引用而成为本标准的条款 凡是注日期的引用文件,其随后所有 的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准,然而,鼓励根据本标准达成协议的各方研究 是否可使用这些文件的最新版本 凡是不注日期的引用文件,其最新版本适用于本标准 GB/T2900.602002电工术语电磁学 GB/T9637一2001 电工术语磁性材料与元件 术语和定义 3.1 -般术语 3.1.1 电触头 3.1.1.1 触头contact 触点 -组导电元件,它们彼此接触时能建立电路的连续性,而且,由于它们在运行中的相对运动,可断开 或闭合一个电路;或在某些钦接或滑动元件的情形下,能维持电路的连续性 3.1.1.2 主触头 mainc0ntact 机械开关电器主电路中的触头 在接通状态时承载主电路的电流 3.1.1.3 弧触头areingeontaet 旨在其上形成电弧的触头 弧触头可兼做主触头,也可设计成单独的触头,以保持承载工作电流的 触头免受电弧侵蚀 3.1.1.4 auxilia 辅助触头 iarycontact 机械开关电器辅助电路中的触头 它与主触头同时动作 3.1.1.5 滑动触头slidingcontaet 触头间相对运动是沿着与触头表面平行方向滑动的一种触头 3.1.1.6 对接触头butcontact 触头间相对运动是沿着触头表面法线方向进行的一种触头
GB/T2900.4一2008 3.1.1.7 滚动触头 rolingcontact -个触头沿着另一个触头表面滚动以实现接触的一种触头 3.1.1.8 动触头nmvingeontaet 机械开关电器中执行机械运动的触头 3.1.1.9 静触头staticcontact 机械开关电器中处于相对静止的触头 3.1.1.10 对称配对触头symmetrieallymatedleomtaets 由相同组分材料组成的动静触头 3.1.1.1 1 非对称配对触头asymmetrieallymatedcontacts 由不同组分材料组成的动静触头 3.1.1.12 复合物触头commpositecontact 由两种或多种互不溶解或互溶度很小的金属以及金属与非金属组成的触头 如银-镍、银-石墨 触头 3.1.1.13 复层触头eladdingcontaet 由两层或多层不同材料结合而成的触头 例如把贵金属触头层结合到廉金属基层上的平片触头或 铆钉型触头 心 3.1.1.1 工作层workinglayer 通常指复层触头中实现电接触的金属或合金层 3.1.1.15 基层baselayer 通常指复层触头中起基座作用的金属层 3.1.1.16 中间层middlelayer 复层触头中的过渡层 3.1.1.17 触头工作面workingsurfaeofcontaet 实现电接触的触头表面 3.1.1.18 contaeteleent 触头元件 触头与触桥、导电端、簧片等结合成一体的元件 3.1.1.19 整体触头slidcontaet 触头与导电端结合成一体的高压电器用触头元件
GB/T2900.4一2008 3.1.1.20 自力型触头selfr-elasticcontacet 自身具有弹力、不需外加弹簧的触头元件 3.1.1.21 簧片触头springcontact 带有触头或兼有触头作用的簧片导电元件 3.1.2材料制造及有关特性 3.1.2.1 预合金粉末pre-alloyedpowder 先合金化而后制成的粉末 3.1.2.2 固相扩散solidstatediffusion 固态物质中由于物质浓度或化学位梯度造成的物质原子宏观迁移过程 3.1.2.3 预烧骨架skedetonpre resintering 将高熔点的金属粉末坯块进行预烧结制成骨架的工艺 3.1.2.4 浸溃impregnation 用非金属物质如油、石蜡或树脂)填充烧结体孔隙的一种工艺 3.1.2.5 熔渗 infiltration 用熔点比骨架熔点低的金属或合金,在高于该金属或合金熔点的温度下,通过孔隙的毛细管作用 充填未烧结的或烧结的多孔体骨架孔隙而得到致密制品的工艺 3.1.2.6 浸没熔渗imflratiomydippne 将金属粉末压制后预烧或未烧结的多孔体骨架全部浸没到比多孔体骨架材料熔点低的液态金属中 进行的熔渗 3.1.2.7 叠层熔渗infiltrationyoverlay 用熔点比骨架熔点低的金属或合金置于金属粉末压制后预烧结或未烧结的多孔骨架上面或下面进 行的熔渗 3.1.2.8 合金内氧化internaloxidization 将合金在含氧气氛中加热,使氧扩散到合金内部进行选择性氧化,而在母体中形成氧化物的一种 工艺 3.1.2.9 单面内氧化single-faeeoxidizationm 合金片材进行内氧化处理时,主要从一面进行氧化反应的工艺 3.1.2.10 双面内氧化double-faceoxidization 合金片材进行内氧化处理时,主要从两面进行氧化反应的工艺
GB/T2900.4一2008 3.1.2.11 预氧化法presidizationm 将合金颗粒或碎块等先进行内氧化处理,再加工成触头产品的工艺 3.1.2.12 离子注入ioninjeetonm 将离子强行注人触头表层的一种工艺 3.1.2.13 脱碳decarbonizationm 将含石墨的银基触头产品在含氧气氛中进行加热使其一面石墨烧损,形成“可焊层”的工艺 3.1.2.14 热分离separationbyheating 对带有廉金属层的复层触头材料进行加热处理,由于氧化等作用而使材料各层相互分离的工艺 3.1.2.15 压扁试验erushingtest 沿复层触头结合面的平行方向施加压力,将触头压至所规定的尺寸,根据结合层开口大小检查其结 合强度的一种试验方法 3.1.2.16 添加物addities 除主成分外,在制造过程中为改善电触头材料的力学或电气等性能而添加的物质,其添加量(质量 分数)不超过1% 3.1.2.17 连续晶界沉淀物continuousgrainboundarysedimentatiom 在晶界连续沉积的金属氧化物 3.1.2.18 氧化物稀薄区nsidedepletion Z0ne 电触头材料中氧化物浓度偏低的区域 3.1.2.19 贫氧化物亮带oside-deeteleentralregionm 在合金内氧化过程中,因溶质元素的扩散而形成的贫氧化物区域,在金相显微镜下观察到的亮带 3.1.2.20 未氧化合金层un-osidatedalloyinterlayer 在合金内氧化过程中,因溶质元素未氧化而形成的合金层 3.1.2.21 热稳定性thermostability 触头在规定温度和保温时间条件下,能保持外形尺寸不变,表面无龟裂、起泡及低熔点金属渗出的 特性 3.1.2.22 耐损蚀性erosionresistanee 泛指触头抵抗电弧侵蚀、机械磨损和化学腐蚀因素所引起的触头材料损失的能力 3.1.2.23 损烛量试验lossmeasuremenofersion 在规定条件下触头受电弧、机械和化学作用后损失量的测定
GB/T2900.4一2008 3.1.2.24 抗熔焊性wedim ingresistance 触头抵抗电弧等放电及焦耳热所引起的触头表面熔化、触头间凝结而能正常断开的能力 3.1.2.25 抗熔焊试验welding" resistancetest 在规定条件下,测定触头熔焊次数及粘着次数的试验 3.1.2.26 熔焊力wedingtree 触头因熔焊而产生的触头间的结合力 通常以断开熔焊触头所需的最小断开力表示 3.1.2.27 触头温升contacttemperaturerise 在规定条件下,触头温度与周围环境温度之差值 3.1.2.28 触头电寿命contaeteleetriealdurability 在规定条件下,机械开关电器触头不需修整或更换的负载操作循环次数 3.1.2.29 截流值choppingeurrent 交流电流自然过零点前突然降至零的转折点的瞬时值 3.1.2.30 燃弧时间areingtime 从触头起弧瞬间至电弧完全熄灭的间隔时间 电接触现象 3.1.3 3.1.3.1 电接触electriealcontaet 接触元件相互接触所实现的导电状态 3.1.3.2 收缩电阻constrietionresistance 电流通过触头接触处,因电流线急剧收缩而产生的电阻增量 3.1.3.3 膜电阻fimresistanee 触头表面膜所产生的电阻 3.1.3.4 接触电阻contaetresistanee 电流通过触头时在接触处产生的电阻 它是收缩电阻与膜电阻之和 3.1.3.5 a-斑点a-spot 触头接触面上实现导电的点 R.Holm假定此导电斑点的形状为圆,半径为a 3.1.3.6 阳极电弧anodeare 触头间隙小于一定临界值时所发生的电弧,它导致阳极材料损失 3.1.3.7 阴极电弧eathde are 触头间隙大于一定临界值时所发生的电弧,它导致阴极材料损失
GB/T2900.4一2008 3.1.3.8 materialtransfer 材料转移 触头接触面受放电和电热的影响,一方触头的部分材料向另一方触头迁移的现象 3.1.3.9 桥式材料转移bridgematerialtransfer 触头分断过程中,熔融金属桥非对称折断,从而使一方触头重量增加,另一方减少的一种材料转移 现象 3.1.3.10 针状材料转移needlematerialtransfer 在触头表面形成直径较小而长度较长的堆积物的材料转移现象 3.1.3.11 弹跳cntaetbonce 触头闭合过程中出现的接触跳动 3.1.3.12 颤动contaetchatter 由外界的振动、冲击等所引起的触头抖动 3.1.3.13 电激活electricalactivation 由触头表面污染物引起的、在低于正常起弧电压下燃弧,或在小于正常起弧电流下的持续燃弧,或 两者同时出现的一种现象 3.1.3.14 膜击穿 filmbreakdown 加在触头间的电压达到某一值以上,造成触头表面膜击穿,接触电阻急剧下降的现象 3.1.3.15 摩擦聚合frictionpolymerization 在相互运动的触头表面,聚集的有机化合物聚合成高分子化合物的现象 3.1.3.16 触头电侵蚀eontaeteleetriealerosion 触头工作过程中由于触头间发生的热和电的作用伴随出现的金属液桥、电弧和火花放电等现象所 引起的触头损失 3.1.3.17 触头机械磨损eontaetwear 触头工作过程中由于触头相互撞击、摩擦等机械运动引起的触头损失 3.1.3.18' 触头)咬合interloek 随着触头的损耗、转移而带来的变形,接触面机械啮合,造成触头不能断开的现象 3 .1.3.19 粘着 adhesion 触头接触面发生粘附致使触头分断困难的现象 3.1.3.20 熔焊welding 由于电弧放电和电热的影响,致使触头接触面熔化、凝结,造成触头不能正常断开的现象 熔焊分 静熔焊和动熔焊
GB/T2900.4一2008 3.1.3.21 静熔焊statiewelding 触头闭合后,由于电热的作用而产生的熔焊 3.1.3.22 动熔焊dynacwelding 触头开闭过程中受电弧和电热以及弹跳等的影响而产生的熔焊 3.1.3.23 冷焊coldwetding" 触头闭合后,由于接触表面金属原子间引力的相互作用,使触头不能正常断开的现象 3.1.3.24 熔化电压meltingvoltage 当通电触头接触处的温度达到其熔化温度时,由接触电阻引起的电压降 3.1.3.25 软化电压softeningvotage 当通电触头接触处的温度达到其软化温度时,由接触电阻引起的电压降 3.1.3.26 minimumareingvolta 最小起弧电压 tage 发生电弧的临界电压,低于这个电压值时,即使电流再大也不会发生电弧 3.1.3.27 最小起弧电流mnimumareingeurent 发生电弧的临界电流,低于这个电流值时,即使电压再高也不会发生电弧 3.1.3.28 重燃reigmition 复燃reignitionm 触头分断过程中,电流过零后四分之一工频周期内,机械开关电器触头之间重新出现电流的现象 3.1.3.29 重击穿restrike 再击穿 restrike 触头分断过程中,电流过零后四分之一工频周期或更长的时间内,机械开关电器触头之间重新出现 电流的现象 3.2热双金属 3.2.1材料和元器件 3.2.1.1 no-bimetal 热双金属thermostatmetal;thermo 由两层或多层具有不同膨胀系数和其他合适性能的金属或合金层组成的复层材料,其曲率随温度 改变而发生变化 3.2.1.2 热双金属)组元层componenm 组成热双金属的金属或合金层 3.2.1.3 平螺旋元件spiralcoi 由热双金属条卷绕成的盘状螺旋(或螺盘).
GB/T2900.4一2008 3.2.1.4 直螺旋元件helealcoil 由热双金属条卷绕成的管状螺旋(或螺管) 3.2.1.5 碟形元件dise 由热双金属加工成具有凹凸面的元件,当温度在规定的上下限变化时,其凹凸面发生反向的突变 动作 3.2.2性能和使用特性 3.2.2.1 温曲率flexivity 热双属试样的厚度与每变化单位温度时其纵向中心线的曲率变化之积 用公式计算 厅 R F=× 式中: 温曲率,C-'; 热双金属试样的厚度,mm; 热双金属试样在温度A时其纵向中心线的曲率半径 R,R ，mm; 热双金属试样变化前后的温度,c t,t 3.2.2.2 比弯曲specificdefleetion 平直热双金属试样的厚度与每变化单位温度所产生曲率变化之积的一半 用以下公式计算 -× K=X， 式中: K 比弯曲,C-" -热双金属试样厚度, ,mm -热双金属试样平直时温度,C; -热双金属试样弯曲时温度,C; R 热双金属试样弯曲时曲率半径 ,mm 3.2.2.3 比弯曲标称值omimalvalueofspeeifiedeleetionm 在规定温度范围内的比弯曲名义值 注:从组元的热膨胀系数随温度变化的关系可以看出比弯曲不是一个常数,随着温度的升高,热双金属片的比弯 曲不是线性地增大,故应规定该比弯曲值所适用的温度范围， 3.2.2.4 弯曲系数coefricientofdeleetionm -端固定的热双金属片,其厚度与单位长度在温度变化1C时其自由端挠度的变化量 用以下公 式计算 二x K”" L一 式中 K' 弯曲系数.C- 在温度6时热双金属片的挠度,mm
GB/T2900.4一2008 在温度 时热双金属片的挠度， mm 热双金属片厚度,mm; -热双金属片测量长度,mm:; -热双金属片的初始测量温度,C; C 热双金属片的终了测量温度， 3.2.2.5 敏感系数eoefieientofsensitivity 热双金属组元层间热膨胀系数有条件的差数.它是将螺旋形试样安装在专门装置上,当温度变化时 测定螺旋外端松开的角度 用以下公式计算 rO M= 270L :t一 式中: M 敏感系数,C-' 松开角度,("); 试样厚度,mm; 试样计算长度， ，mm; 试样终了温度,C; te 试样起始温度,C 3.2.2.6 热偏转率thermaldefleetronrate 转动角度对温度变化的比率,用来衡量螺旋形元件的热敏感性 用以下公式计算 D= 更/(一t 式中: 热偏转率.(")C-" 中,中 分别为温度和4的角度位置; ,t， -初始测量温度和终了测量温度 3.2.2.7 热双金属片)弹性模量 mdwlusofelastieity 在材料弹性极限内,应力与相应的应变之比 热双金属的弹性模量用机械负荷下的悬臂梁挠度公 式进行移项后所得的公式计算: E=4PL/Mo 式中: 弹性模数,MPa y? 负载,N" 标长,mm; 试样挠度,mm: 试样宽度,mm; 试样厚度,mm 3.2.2.8 机械转矩率nmechaniealtorquerate 转矩对偏转角度的比率,用来衡量螺旋形元件的刚性 用以下公式计算 PL M= A，一A
GB/T2900.4一2008 式中: M 机械转矩率,N m/("); P 试验负荷,N; L 力臂,m A 初始力矩下的角度位置,("): A 施加试验力矩后的角度位置,(). 3.2.2.9 线性温度范围linearity temperaturerange 热双金属片的实际挠度与用比弯曲标称值算出的挠度相比,偏离不超过士5%的温度范围 3.2.2.10 允许使用温度范围permitelusefltemperaturerange 热双金属片在该温度范围内使用时,其使用性能保持不变的温度范围 3.2.2.11 允许应力permtssitesres 在使用温度范围内,允许施加给热双金属片的机械应力,使热应力和机械应力之和不超过其弹性 极限 3.2.2.12 横向弯曲erosscurvature 在规定温度下热双金属片在整个宽度范围内对平直面的偏离,用弦高衡量 3.2.2.13 侧向弯度eamher 热双金属片或带侧边对直线的纵向偏离,用弦高衡量 3.2.2.14 纵向平直度lengthwiseflatness 在规定温度下,热双金属片的纵向表面对平直面的最大偏离,用弦高衡量 3.2.3热处理 3.2.3.1 稳定化处理stabilizingtreatment 为使加工后的热双金属片消除和平衡残余应力,以保持其性能稳定而进行的热处理 3.3电热合金 3.3.1材料和元件 3.3.1.1 电热合金eleetrieheatingalloys 用于制造电热发热体的电阻合金 3.3.1.2 加热元器件heatingelement 由发热导体和发热导体及其附件所组成的器件,它有可拆卸的或固定的两种形式 3.3.1.3 带状元件ribbon element 具有矩形截面的电阻加热元件 3.3.1.4 螺旋形元件heliealelement 其发热导体用线材或带材绕成螺旋形的电阻加热元件 10
GB/T2900.4一2008 3.3.1.5 管状加热器件tubularheatingelement 由保护管和装在其内部的发热导体等做成的管状加热器,管子外径一般不大于20mm 3.3.1.6 电辐射管eletrieradianttule 在耐热材料制成的管内装人发热导体,使用时主要靠热辐射对炉料加热的器件,其外径一般在 100mm 以上 3.3.1.7 编织电阻器woenresistor 由细导线与耐火绝缘线交织成网状的加热器件 3.3.2性能 3.3.2.1 表观温度apparenttemperature 用光学高温计所测得的发热体表面的温度 3.3.2.2 真实温度truetemmperature 根据物体的光谱发射率(E,)和用绝对温标表示的表观温度(T.)用以下公式计算出的绝对温度值 AlnE -丁 式中: 真实温度,K T 表观温度,K 有效波长,m E 物体在某一波长入所辐射的能量对黑体辐射能量之比:; 维恩-普郎克(wien-planck)辐射定理中的第2常数 3.3.2.3 表面负荷surfaceload 发热体单位表面积的功率 3.3.2.4 温度-电阻曲线temperature-resistaneecurve 自电热合金最高使用温度逐步下降至室温,以室温电阻为基点绘制成的电阻随温度变化的曲线 3.3.2.5 快速寿命(寿命值accelerateltestlitetime(litetimey 在规定试验条件下,标准试样经周期性通、断电,直至烧断所经受热循环的累计时间 3.4导电合金 3.4.1材料和制品 33 .4.1.1 金属导体metaieeonduetor 用来传导电流的金属或合金制品 3.4.1.2 双金属导体bimetalliecondueor 由两层金属或多层金属所组成,其接合面处于分子原子键合状态的一种复层导电制品 1l
GB/T2900.4一2008 3.4.1.3 弥散强化导电材料dispersion-strengthenedeonduectngmaterinl 由一种作为母相的金属和一种实际不溶解而微细弥散于该母相的金属或非金属所组成的导电 材料 3.4.1.4 weldin rodes 电阻点焊电极 resistancespot ingelectr 电阻焊机中将焊接电流和焊接压力直接传递给被焊件的部件 3.4.1.5 缝焊轮seamweldingwheeblanks 用于缝焊的圆盘形电极 3.4.2性能和测试 3. .4.2.1 单位长度电阻resistanceperunitlength 导体在基准温度下单位长度的电阻值 用以下公式计算 R(, R(, L( 式中: R(, 在基准温度(,)单位长度的电阻,Q/m; R(t 在基准温度 试样标长两端间的电阻.Q; 在基准温度试样标长,m L 3.4.2.2 体积电阻率olumeresistivity 截面积均匀的导体,单位长度的电阻与截面积之积 在基准温度导体的体积电阻率用以下公式 计算 A(t, ×R( (to L(有 式中: (t. 在基准温度 体积电阻率,Q m; pv6 -在基准温度 试样的截面积,m' A(》 在基准温度试样标长,m L,o 在基准温度t试样标长两端间的电阻,Q R(t. 3.4.2.3 质量电阻率 resistivity mnass 导体的单位长度电阻与其单位长度质量之积 在基准温度导体的质量电阻率用以下公式计算 R(ta p.(6,= L“ L 式中: t -在基准温度质量电阻率,n kg/m; P 试样质量,kg; mn La(t 在基准温度试样的总长,m; R(t 在基准温度 试样标长两端间的电阻.Q. 在基准温度 试样的标长,m L 12
GB/T2900.4一2008 3.4.2.4 标准退火铜standardanealedlepper 20C时具有下列各项性能标准值的退火铜: 体积电阻率为: a X10-'Qm=0.I724IX10'a”m; b)密度为8.89X10'kg/m; 线膨胀系数为0.000017C-" c 在固定于线上的两个电位接点之间,让金属自由膨胀时所测得电阻随温度变化的系数为 d 0.00393C-1= 254.45 从a)和b)可知,质量电阻率为 e xI0" "X8.89×10nkg/m'=0.15328X10nkg/m" 3. 4.2.5 国际退火铜标准电导率百分数conduetiitypereentIAcs 导电度eletriealcmductiity 国际退火标准铜(IACS)在20C的(体积或质量)电阻率对试验材料在20C(同一单位)的电阻率 之比,用百分数表示 单位符号为%IACs 3.4.2.6 软化温度sofeningtemperature 金属对其硬度特性所能承受的最高温度,若在该温度下保持2h将导致其室温硬度下降的最大值 为原硬度值的15% 3.4.2.7 应力弛豫stressrelaxationm 应力松弛 streSSrelaXatiOn 在给定约束条件下的固定条件中,应变保持恒定,应力随时间而减小的特性 弛豫应力等于初始应 力减去经一定时间后的剩余应力之差,用公式表示 A=o，一a 式中: 在弛豫试验时试样的驰豫应力,Pa; 4o 初始应力,在初始时间，试样中引人的应力,Pa d0 -剩余应力,在给定时间1试样中剩余的应力,Pa a 3.5电阻合金 3.5.1材料和元件 3.5.1.1 电阻合金resistaneealloy 在规定温度下具有一定电阻率,主要用来制造电阻元件的合金制品 3.5.1.2 电阻元件resistanceelement 设计成连续性的电阻性导体,作为箱式或框架式电阻器的一个部分,电阻元件一般制成栅,片,带 条或线的形式并可有中间抽头 13
GB/T2900.4一2008 3.5.2电气性能 3.5.2.1 电阻的温度特性teperatureeharacteristieofresistanee 在 一规定使用温度范围内产生的电阻值的最大可逆变化 一般用相对于20C基准温度时电阻值 的百分率表示 AR 电阻的温度特性= ×100% R 3.5.2.2 平均电阻温度系数meantemperaturecoefricientofresistanee 在两个给定温度的范围内电阻值的相对变化,除以引起此变化的温度差 用以下公式表示 R R a, R,一 式中: -到1区间的平均温度系数，一般用10-/C单位表示 a C时的电阻值.Q: R -C时的电阻值,Q: R 试验温度,C; 基准温度.C t 3.5.2.3 电阻温度系数temperaturecoefrieientofresistanee a、8 每单位温度变化所引起的电阻变化率 当电阻对温度的关系不是直线关系时,通常用20C为基准 温度的二次方程式近似地表示,如以下公式 R，=R[1十a(/一20)十A/一20)们 式中 R 温度!C时的电阻值,Q. 温度20C时的电阻值,Q: R0 试验温度,C; -次温度系数,C- 二次温度系数,c; a,?总称为电阻温度系数 3.5.2.4 对铜热电势率thermweleetriepower versuseopper 由合金和退火教铜构成的电路中,当它们之间两个接点的温差为1C时所产生的电动势 注:在0C100C温度范围内,可以假定热电动势率与温度无关 热电动势率可用以下公式计算 Q 式中: 热电动势率,V/c. -电路中产生的电动势，AV 高温接点的温度，C; 低温接点的温度, 14
GB/T2900.4一2008 3.5.2.5 片电阻sheetresistanee 在薄膜电阻中,以平行于电流方向的电压梯度对电流密度与膜厚的乘积之比,作为片电阻(R.) 在长方形薄膜中,则以沿膜长度方向测量的电阻值除以长度L对宽度w之比所得之商(Q)表示 L/w比值是正方形的数目 片电阻亦称方阻或方块电阻 3.5.3制品规范特性 3.5.3.1 标称电阻值nominalresistanee 用标称尺寸和供应单位提供的电阻率值算出的电阻值 3.5.3.2 氧化表面oxidizelsurface 有一层均匀附着的氧化膜的制品表面 3.5.3. 3 光制表面bright-finished Surface 未经氧化、具有金属本色的制品表面 3.5.3.4 导线不圆度roundnessoftheconductor 在导线每一截面上,沿圆周平均分布方向,作三次直径测量,所测定的最大和最小直径之间的最大 差值 3.6热电偶合金 3 6.1材料和元件 3.6.1， 热电偶单线丝 single-elementofthermocouple 构成热电偶的两根导线的金属和合金丝 3.6.1.2 热电偶themeouple 两根不同热电偶单丝的一端相连接,以便当两猫接点处于不同温度时产生一热电动势,藉以作温度 测量的部件 3.6.1.3 测量接点mesuringjuncton 测量端 承受测量温度的热电偶两根单丝端部的连接点 3.6.1.4 基准接点refereneejunetion 热电偶开口端处于一已知(基准)温度的连接点 基准接点亦称参考端 3.6.1.5 extensionwires 延伸线 延伸型补偿导线extendedcompensatingwires 其化学组成和温度 -热电动势特性分别与相应热电偶两单丝相同的一对导线,当它们连接于该 热电偶时,可有效地把基准接点转移到导线的另一端(与补偿导线相比较) 3.6.1.6 补偿导线compensatingwires 补偿型补偿导线eompensatoryeompensatngwires 是由其化学组成与热电偶基本不同的材料制成的延伸线 补偿导线与相应的热电偶之间具有相似 15
GB/T2900.4一2008 的热电特性,在一规定温度范围内,可有效地把基准接点转移到导线的另一端 3.6.2热电特性 3.6.2.1 热电动势thermalelectrmotiveforce;thermale.m.f 塞贝克电动势seebeckeleetromotiveforce 在电流为零条件下热电偶中产生的净电动势 它是帕尔帖电动势和汤姆孙电动势的代数和 单位 名称为毫伏,单位符号为mV 3.6.2.2 热电动势率thermoeleetricpwereleetromotiveforee 塞贝克系数seebeckeoefiecient 在一给定温度下热电动势随温度的变化率,一般用每单位温度的电动势值表示 3.6.3温度测量 3.6.3.1 温度定点fixelpoint 是指一种物质的不同相之间平衡存在时可再现的温度(参见3.6.3.2) 3.6.3.2 定义温度定点defmngthelpwns 作为国际实用温标基础的可再现的那些温度 3.6.3.3 热电偶的标定 thermocouplecalibrationm 热电偶的分度thermeouplecalibrationm 为测定一个热电偶在由一标准器给定的温度下产生的电动势的标定过程 3.6.3.4 热电偶或补偿导线)误差极限limitoferon 当热电偶(或补偿导线)的基准接点在已知基准温度,测量接点在被测温度时所产生的电动势,与该 类型热电偶(或补偿导线)的标准电动势值的最大偏差,用毫伏(或相当的温度度数)表示 3.6.3. 5 热电动势稳定性emfstablity 在 段规定时间内热电动势输出值的变化,用毫伏(或相当的温度度数)表示 3.7磁性材料 3.7.1磁性材料的微观磁性、磁有序及磁踌结构、物质的磁性分类 3.7.1.1材料的微观磁性 3.7.1.1 原子磁性nmagnetismofatomm 主要是同原子中电子的自旋磁矩和/或轨道磁矩相联系的磁性 注:宏观物体的磁性,来源于原子的磁性 它是研究物质宏观磁性的基础 3.7.1.1.2 ratio 旋磁比romagnetie" 磁矩与角动量之比 注l:自旋旋磁比 自旋磁(面积)矩从与自旋角动量P,之比,即 一从/P =e/n Y 16
GB/T2900.4一2008 式中 -电子的电荷 -电子的质量 注2:轨道旋磁比 轨道磁(面积)矩4与轨道角动量尸之比,即;x一A/十尸=e/2m 可见自旋旋磁比为轨道旋磁比的两倍 3.7.1.1.3 鄙-因数g-taetur" g-因数用以下公式计算 土1)土土)二土 =l 9 2)十1 式中: 原子的总角动量量子数; -电子的自旋角动量量子数; 电子的轨道角动量量子数 注l:当/=0时j=sg,=2 此时原子的总磁矩是由电子的自旋磁矩贡献的 注2:当;=0时， =1 此时原子的总磁矩是由电子的轨道磁矩贡献的 =1,妈 注3;当从，在1与2之间,即从，小于2而大于1时,自旋磁矩和轨道磁矩对原子的总磁矩都有贡献 但当片，靠近 1时,轨道运动比自旋运动的贡献大;而当g，靠近2时,自旋运动比辐轨道运动的贡献大 3.7.1.1.4 玻尔磁子 Bohrmagmetonm B 物理常量,等于eh/4xm.,式中《是基本电荷,h是普朗克常数,m 是电子静质量;其值大约等于 9.27400899×10-2JT一1(相对标准不确定度4.0×10-8) 注1:自由电子因自旋而产生的磁矩约等于1.0011596524 注2:玻尔磁子的值引自“cODATARecomendedValuesofFundamentalPhysiealConstants:1998”公布的最新数 据 IEC60050(121)中为9.274015×X10-Am 3.7.1.1.5 磁偶极子magnetiedipole 注;一个实体,它在距离充分大于本身儿何尺寸的一切点处产生的磁通密度都和一个有向平面电流回路所产生的 相同 注:[GB/T2900.60一2002,121-ll-47] 3.7.1.1.6 磁化强度magnetization(strength) H,M 矢量,在准无限小体积V区域内的给定点上,等于该区域内包含物质的磁矩m除以体积V: " M一 V 注:磁化强度M1满足关系式: B=A,H十M 式中B是磁通密度,H是磁场强度，/4是磁常数 注;[GB/T2900.602002,121-11-52] 3.7.1.1.7 磁极化强度mmagneticpolarization 矢量等于磁化强度1与磁常数4之乘积 17
GB/T2900.4一2008 J=4M [GB/T2900.60一2002，121-11-54] 3.7.1.1.8 磁场mugmetieniea 由磁场强度星与磁通密度趁表征的电磁场的组成部分 [GB/T2900.602002，121-11-69] 3.7.1.2有序及磁踌结构 3.7.1.2.1 磁有序结构magneticorderingstructure 磁性物质中各原子的磁矩取向,在一定空间范围磁)内呈现出某种规则排列的现象 简称磁有 序或磁结构 3.7.1.2.2 spontaneousmagnetization 自发磁化 在无外加磁场的情况下,磁有序物质中由于近邻原子间电子的交换作用或其他相互作用,使物质中 各原子的磁矩在一定空间范围磁)内呈现有序排列而达到的磁化 3.7.1.2.3 磁踌mugnetiecdomain" 磁性物质中具有一致自发磁化的微小区域 这些区域通常由胯壁分开 3.7.1.2.4 磁)腭结构 magnetiedomainstrueture 磁在空间的排列 它涉及到磁的大小和形状,睛壁的类型及厚度、主磁胯与附加(磁)睐的相互 配合,以及相邻磁睐之间的关系 3.7.1.2.5 畦壁domainwall 在相邻外斯磁间,厚度为多个原胞的边界区域 在这个区域中,磁矩的方向逐渐从一个磁胯中的 方向转变为相邻磁哧中的方向 [GB/T2900.60-2002,121-12-54] 3.7.1.2.6 布洛赫壁Bloehwal 磁矩的垂直于壁面的分量,在壁的内部和任何一个侧面上基本上不变的胯壁 注:布洛赫壁通常仅在大块材料和厚膜中出现;在小于某个临界厚度的薄膜中,从能量上考虑有利于形成奈尔壁 [GB/T2900.602002,121-12-551 3.7.1.2.7 Neelwal 奈尔壁 磁矩的方向在壁内基本上保持在一个垂直于壁面的平面内变化的睛壁 注:奈尔壁通常仅在小于临界厚度的薄膜中形成;在厚膜和大块材料中,从能量上考虑有利于形成布洛赫壁 [GB/T9637一2001,221-02-46 3.7.1.2.8 180度胯壁domainwallof180degree 自发磁化强度的方向相反,即磁化强度方向相差180°的两相邻磁哮之间的过渡区域 18
GB/T2900.4一2008 3.7.1.2.9 90度踌壁 domainwallof90degree 自发磁化强度方向相垂直,即磁化强度方向相差90°的两相邻磁之间的过渡区域 3.7.1.3物质的磁性分类 3.7.1.3.1 diammagnetism 抗磁性 置于磁场中的磁性物质获得一种对抗外磁场强度的磁化强度的现象 [[GB/T2900.602002,l21-12-38] 3.7.1.3.2 顺磁性 parammagnetism 当受到磁场作用时,物质中相邻原子或离子的热无序磁矩获得与磁场强度方向一致的一定程度的 定向排列的现象 [G;B/T2900.60一2002,121-12-40] 3.7.1.3.3 ferromagnetism 铁磁性 物质中相邻原子或离子的磁矩由于它们的相互作用在某些区域中大致按同一方向排列,当所施的 磁场强度增大时,这些区域的合磁矩的定向排列程度就会随着增加到某一极限值的现象 [[GB/T2900.602002,l21-12-41] 3.7.1.3.4 亚铁磁性ferromagnetie 在无外加磁场的情况下,物质中相邻的原子或离子的磁矩由于它们的相互作用而处于部分抵消但 仍保留一个合磁矩的排列状态,当施加一个磁场时,磁矩按该磁场方向排列的程度增加到某一限值的 现象 [GB/T2900.602002,121-12-43 3.7.1.3.5 反铁磁性antiferromagnetism 在没有外加磁场的情况下,物质中相邻的完全相同的原子或离子的磁矩由于它们的相互作用而处 于相互抵消的排列状态,致使合磁矩为零,而施加一个磁场时就改变一些磁矩的方向,致使在物质中的 合磁矩随着磁场强度的增加而增加到某一极限值的现象 [GB/T2900.602002,121-12-42] 3.7.1.3.6 变磁性 metamagnetism 在适当的磁场强度作用下,反铁磁性物质转变成铁磁性物质的现象 [GB/T2900.602002,121-12-50 3.7.1.3.7 螺旋磁性helimagnetism 磁睛内原子磁矩呈螺旋有序排列的现象,即在同一原子层的平面内,各原子的磁矩互相平行;但不 同原子平面层的磁矩并不平行,有一定的角度差 因而具有确定数目的各层,其磁矩矢量的终端轨迹就 类似于一个螺旋线 注，铁磁,亚铁磁反铁磁性、变磁及螺磁等材料,统称为磁有序材料,简称序磁材料 3.7.1.3.8 超顺磁性superparamagnetism 强磁性微粒的顺磁性行为 即当微粒的尺寸小于一定值时,热运动将影响微粒磁矩在磁场中的取 19
GB/T2900.4一2008 向,表现出类似于顺磁性的现象 注:这些微粒在热平衡状态时,不呈现磁滞现象,故其矫顽力为零 3.7.2磁性材料的宏观磁性、静态技术磁化及磁化状态 3.7.2.1材料的宏观磁性 3.7.2.1.t 内禀磁性intrinsiemagnetieproperties 不是随金相学因素的变化而变化,而是仅取决于原子本身的磁性及晶体结构的一种磁学量 例如 饱和磁化强度和居里温度等 注:金相学因素通常指;晶粒大小,形状和取向,品体中各种缺陷的分布和浓度以及应力状态等 3.7.2.1.2 结构敏感磁性structure-sensitivemgnetieproperties 随金相学因素的变化而变化的一种磁学量 例如矫顽力、剩磁和磁导率等 3.7.2.1.3 magneticluxdensity 磁通密度 磁感应强度 magneticinductionstrength 矢量场量B,其作用在具有速度的带电粒子上的力F等于矢量积y×B与粒子电荷Q的乘积 F=Q×B 注1:磁通密度B在所有点上的散度均为零: divB 注2，磁通密度B有时被称为“磁场",这易与磁场强度星相混消 [[GB/T2900.60一2002,121-l1-19] 3.7.2.2静态技术磁化及磁化状态 3.7.2.2.t 技术磁化teechnicealmagnetization 通常指铁磁及亚铁磁材料在工程技术上所用的外加磁场作用下,通过磁睛结构的变化而出现的磁 性随外加磁场的变化 3.7.2.2.2 磁正常状态化magnetieeonditoning 磁锻炼forgingofmagnetism 对材料或磁心所作的一种消除其磁性经历,并得到可以再现的和稳定的磁状态的处理 注:在准确的磁性测量中,磁正常状态化是必不可少的,因为即使对同一磁体在两次磁化过程中两次都从磁中性 状态开始)采用两个完全相同的磁场,也不一定就能得到两个完全相同的(稳定的)宏观磁性状态,这是由于决 定此种磁性状态的直接、间接因素很多,因此,为了消除一些随机因素对宏观磁状态的微扰作用,就要进行磁正 常状态化 3.7.2.2.3 磁化过程magnetizationproeess 磁略结构在外加磁场的作用下,从磁中性状态向饱和状态转变的过程 注:从磁中性状态向饱和状态转变,可以通过磁睛体积的改变(即踌壁位移)和磁睛化方向的改变(即畸转)两种方 式来实现 前者称为壁移磁化后者称为转动磁化 也可以是两种方式同时进行 3.7.2.2.4 可逆磁化reversiblemagnetizing 磁性材料经外加磁场磁化后,磁场强度退回到原始值时,磁化强度[磁极化强度][磁通密度]也能退 回到原始值的现象 注，可逆磁化包括畔壁的可逆位移和磁畔磁化强度矢量的可逆转动两种过程 20
GB/T2900.4一2008 3.7.2.2.5 irreversible 不可逆磁化 mmagnetizing 磁性材料经外加磁场磁化后,磁场强度退回到原始值时,磁化强度[磁极化强度C磁通密度]不能退 回到原始值的现象 注;不可逆磁化包括壁的不可逆位移和磁磁化强度矢量的不可逆转动两种过程 3.7.2.2.6 反磁过程reversemagnetizationproeess 磁体从正向饱和磁化状态(十M.)向反向饱和磁化状态(一M,)转变的过程 注:广义的反磁化过程还包括从反向饱和磁化状态(一M.)向正向饱和磁化状态(M.)转变的过程 两种过程形 成一个闭合的磁滞回线,表示磁化反磁化过程中的磁滞现象 3.7.2.2.7 临界磁场eritieal mugetieied 踌壁[【磁矩]从可逆位移[转动进行到不可逆位移[转动的分界点时,所加的外磁场强度 3.7.2.2.8 巴克豪森效应Barkhhasenefteet 巴克豪森跳跃Barkhausenjump 当外加磁场强度连续变化时,磁性材料中磁通密度的一种不连续变化 注:在电路中,巴克豪森效应将产生一种噪声,称为巴克豪森噪声 [GB/T9637一2001中221-02-47] 3.7.2.2.9 磁矩的)角分布angulardistributionofmagneticmomemt -般指多晶材料在磁中性状态,饱和状态、剩磁状态和矫顽磁场作用下的退磁状态等典型情况下， 各磁晴磁矩在空间立体角内的分布 3.7.2.2.10 磁化方程式mmagnetizationeguation 磁状态方程式 magneticstateequation 在磁化过程中,表示物质的磁通密度[磁化强度][磁极化强度]随外磁场强度而变化的关系方程 3.7.2.2.11 睛壁钉扎domainwallpinmin 当畸壁受到材料中的点、线、面、体型缺陷的牵制时,这些缺陷就像钉子一样把睐壁钉住,从而能够 提高材料矫顽力的现象 3.7.2.2.12 钉扎力pimmimgforee 与睛壁能量密度(踌壁单位面积上的能量)成正比的阻止踌壁运动的力 3.7.2.2.13 反磁化核nucleiofreverseddomain 倒磁化核nucleiofreverseldomain 在晶粒边界、脱溶物、夹杂物、应力中心和晶体缺陷等处所出现的,其磁矩方向与周围环境的磁矩方 向基本上相反的一些微小区域 3.7.2.2.14 磁踌热激活themalaetvatnfmugetiedma 1ain 由于热能的作用,促使磁的磁化强度和睛壁在克服势垒后,通过壁移和转,从亚稳定状态过渡 到稳定状态的现象 21
GB/T2900.4一2008 3.7.2.2.15 al 钉扎胯壁的激活能 activationenergyofpinningwal 克服钉扎力的作用,使略壁从一种状态激励到另一种状态时所需要的能量 3.7.2.2.16 单踌颗粒singledomainpartieles 在由微小颗粒形成的磁性材料中,当颗粒尺寸小于某一临界值时,整个颗粒可沿一个方向自发磁化 到饱和而成为单磁胯,称为单胯颗粒 注1对各种磁性材料,可以找到这样一个尺寸,大于此尺寸时颗粒是多畔的 注2:在由单踌颗粒形成的磁性材料中,因无睛壁出现,故无壁移磁化,只有睛转磁 3.7.2.2.17 磁泡magneticbubble 磁膜中具有圆形截面的圆柱形磁睛 即在一定条件下,将只有一个易磁化轴、且此轴垂直于膜面的 各向异性磁膜置于外磁场中,使其磁化方向与外磁场方向相反的那些磁畔受到压缩,从而形成一系列直 径为微米级或亚微米级的圆柱形稳定磁化区域 3.7.2.2.18 磁)泡存储magneticbubblestorage 利用磁泡的出现和消失这样两种物理状态,作为写人、存储和读出计算技术中二进制数字信息(数 码)的“1”和“o”的一种存储过程 3.7.2.2.19 磁晶各向异性场magnetoerystallineanisotrpyfield 在无外磁场的作用下,由于磁晶各向异性能(量)的作用,迫使磁畸磁矩沿晶格易磁化方向取向的 种有效磁场 3.7.3磁性材料在交变磁场中的磁化、磁导率与损耗 动态磁化及时间效应 3.7.3.1. 交变磁场allermatingmgnetiefield 具有一定方向且强度是一交变量的场 3.7.3.1.2 netization 动态磁化dlymamicmuge 在交变磁场作用下磁性物质的磁化 3.7.3.1.3 imeeffeetof 磁化的时间效应 mmagnetization 平衡的磁系统受到扰动(如加交变场)后,磁化状态需要经过一定时间即睛壁和磁矩在交变磁场停 止作用后,仍继续移动和转动到稳定状态所经历的时间才能达到新的平衡状态的现象 注;在直流和类稳直流磁场的作用下,即在静态和准静态磁化过程中,虽然由于此过程的部分不可逆也会引起磁滞 现象,但其中各磁化状态是稳定的和亚稳定的,并在不变的磁场下,不随时间变化 但在动态过程中有磁化的 时间效应 3.7.3.1.4 磁滞性时间效应timeerreetof" netiehysteress mmagne 动态过程中由于磁滞现象所导致的磁化的时间效应 3.7.3.1.5 涡流性时间效应timeerreetofeddy current 动态过程中由于涡流抵抗磁感应强度的变化所导致的磁化的时间效应 22
GB/T2900.4一2008 3.7.3.1.6 neticrelaxation 磁驰豫magne 通常指时间常数为微秒级的磁化的时间效应 即由于原子或亚原子的动力学作用,致使平衡的磁 系统受到扰动以后,需要经过一个短暂的时间才能重新达到平衡状态的一种物理过程 3.7.3.2磁导率与损耗 3.7.3.2 复数磁导率coplexpermeabilty 丝 当材料中的磁通密度和磁场强度两个量中,有一个随时间作正弦变化,而另一个量则选取以相同的 频率随时间作正弦变化的那个分量(基波分量)时,二者之复数商 假定磁通密度和磁场强度矢量是共 线的 丝=丝一丛" 式中,和"分别是复数磁导率的实部和虚部 注，一般来说,本标准中定义的一些磁导率都可以表示为复数磁导率 在这些磁导率所用的符号并不表明它们是 复数还是复数分量的情况下,则假定它们是实部 [GB/T96372001,221-03-06 3.7.3.2.2 磁谱 magneticspectrum 广义含义指物质的磁性与频率的关系 其狭义含义则仅指磁性材料在弱交变磁场中的起始磁导率4(或起始磁化率X)与频率的关系 通常均指狭义的 注:磁谱包括复磁导率的实部从'和虚部"两者随频率的变化 3.7.3.2.3 磁性材料的总损耗totallossesofmagnetiematerial 磁性材料构成的物体从随时间变化的磁场中所吸收的,并以热的形式所耗散的功率 注:这种以热的形式所耗散的功率包括涡流损耗、磁滞损耗和剩余损耗三部分 3.7.4磁体及磁性材料、磁路及应用 33 7. .4.1磁体及磁性材料 3.7.4.1.1 磁体magnetiebody 磁铁 用以产生外磁场的器件 3.7.4.1.2 永磁体 permanentmagnet 永久磁铁 由固有磁化产生磁场的磁体 注:永磁体不需要外部电流源 3.7.4.1.3 电磁体electromagnet 电磁铁 主要由电流产生磁场的磁体 3.7.4.1.4 回复状态recoilstate 永磁体的内磁场减小(例如通过减小其磁路的磁阻,或降低外界退磁场)时它所达到的状态(见图1). 23
GB/T2900.4一2008 [GB/T9637一2001,221-04-08 永磁体 海磁通 D(0周 A(HaB 有用缺口u 有用磁通 衔铁 H 图1动态磁路示意图及回复回线 3.7.4.1.5 自)退磁场(selr)demagnetizingfieldl H 磁体中由于面磁荷和/或体磁荷的出现在该物体中所产生的一种其方向与磁体磁化强度方向相反 或者接近相反的有减弱磁化作用的磁场 注若磁化是均匀的,退磁场H与磁化强度M成正E比,但方向与M相反,即 H =-NM N为比例常数,称退磁因数 3.7.4.1.6 有用回复能usefulreeoil energy 永磁体工作点的有用磁通密度B.图2),与永磁体的退磁场强度H的乘积,即: E=B.H 注，当E点在图2回复线D的中点,即1/2AD时,回复磁能积在这一条回复线上是最大的,称为最大有用回复 能,若A点的位置在(BH)点的稍下一点,则最大有用回复能达到极大 B O DO.o 4(H, B有用磁通 渐磁通 Bu1 H H 图2回复过程解析图 3.7.4.1.7 磁相变magneticphasetransitionm 使物质从一种磁性相变为另一种磁性相的相转变 例如当铁磁物质的温度在热的作用下通过居里 点时,就转变为顺磁相 3.7.4.1.8 场致相变fiedinduedphasetransition 外加磁场所产生(感生)的相变 3.7.4.1.9 netictreatent 热磁处理therm momagne 磁性材料在加热和加磁场的共同作用下,使其磁性发生变化的过程 例如有潜热和体积变化的通 常相变及无潜热和体积变化的磁性相变 214
GB/T2900.4一2008 3.7.4.1.10 磁退火magneticanneal 磁场热处理 磁性材料在磁场作用下的退火处理 3.7.4.1.11 neticstability 磁稳定性magm 材料的磁特性不轻易随温度、冲击、振动、盐雾、时效和杂散磁场等因素的变化而变化、即抵抗这些 外界干扰因素的能力 注:通常,温度可引起永磁体饱和磁化强度、磁结构和晶体组织结构的变化,前种变化可以恢复,称为可逆损失， 后两种变化不能恢复,称为不可逆损失 3.7.4.1.12 取向结晶orientederystallizationm 多晶体磁性材料中,各晶粒沿一定方向排列整齐的组织状态 注;取向结晶完善的称为柱状晶(体);不够完善的称为半柱状晶(体);无取向结晶的称为自由晶体). 3.7.4.1.13 堆积密度packingdensity 在由微粉制成的磁体中,其磁体密度与微粉本身密度之比 3.7.4.1.14 硬磁材料 netieallyhardmaterial magn 永磁材料 permanentmmagneticmaterial 矫顽力相当大(不易磁化),磁能积相当高的一类磁性材料 注:在某些情况下这一类材料由于壁移反磁化受到内应力和掺杂等因素的强烈阻碍,而畔转反磁化则受到磁晶各 向异性等因素的强烈阻碍,以及某些位错等微观缺陷影响弹性能的变化，钉扎略壁,而某些堆垛层错等微观缺 陷影响交换能和各向异性能的变化,阻止睦转,最终造成反磁化过程很难进行 此即高矫顽力的某些物理 机制 3.7.4.1.15 软磁材料sofmgnetiematerial 对于磁通密度以及磁极化强度具有低矫顽力(矫顽性)的磁性材料 注;规定一个能划分水磁和软磁材料之间界限的矫顽力(矫顽性)的具体数值是不容易的;此值通常在1k.A/m 10kA/m之间 [GB/T2900.60-2002,121-12-71] 3.7.4.1.16 半永磁材料semi-hardmagneticmaterial 矫顽力介于永磁和软磁之间的一类磁性材料 矫顽力一般在1kA/m一25kA/m(约12Oe 300Oe)范围内 3.7.4.1.17 旋磁材料gyroagneticmaterial 具有旋磁效应的材料或介质 注，旋磁材料或介质的电磁性质具有一种可用张量磁导率描述的特性 [GB/T96372001,221-05-05] 3.7.4.1.18 超晶格磁性材料super-latticemagneticmaterial 由两种或两种以上不同性质的原子,形成两组或两组以上不同成分和参量的晶格,而且这些晶格又 有规则地互相交叠在一起所形成的磁性材料 注:人工超晶格材料指在磁性金属多层薄膜中,沿膜面垂直的方向上,各单层金属膜呈周期性排列的材料 25
GB/T2900.4一2008 3.7.4.1.19 脱溶硬化磁性合金preeipitationhardenedmagnetiealoy 由于过饱和固溶体脱溶,使永磁体的特性得到提高的合金 如铝镍钻和铁铬钻合金或钞钻铜铁等 稀土合金 3.7.4.1.20 粉末烧结磁性材料powdersinteredmagneticmaterial 将所需元素的粉末均匀混合压制成型后,通过烧结工艺而制成的材料 如永磁铁氧体、烧结铝镍钻 和烧结稀土钻等材料 3.7.4.1.21 粉末粘结磁体powderondedmagnet 粘结磁体bondedmagnet 将永磁材料的粉末(粒)与树脂或橡胶等有机物均匀混合后,再进行固化成型所制成的永磁体,如粘 结铁氧体和粘结稀土化合物磁体等 3.7.4.1.22 磁致伸缩材料magnetostrietiematerinl 具有显著磁致伸缩效应的,可将电能转换为机械能或将机械能转换为电能的某些金属、合金化合物 以及铁氧体等磁性材料 3.7.4.1.23 压磁效应piezomagnetieefreet 磁致伸缩的逆效应 有两种情况:1狭义指应变与磁场奇次方成比例 2广义指应变与磁场奇 次方和偶次方有关 3.7.4.1.24 磁滞材料hystersismaterial 依靠磁滞能量推动的、用以制造磁滞电机转子或其他磁性器件的半永磁材料 3.7.4.1.25 磁滞材料的工作点wakimpmtfhystersismaterial 由磁滞材料磁化曲线上的工作磁场强度H 和工作磁通密度B 所确定的一个点 注1;工作磁场强度磁滞电机的转子启动运转时,定子绕组所产生的最大磁场强度 一般它是对应于材料磁化曲线 上最大磁导率点的磁场强度 注2;工作磁通密度磁滞材料磁化曲线与H，对应的磁通密度 3.7.4.1.26 cifie 磁滞损耗率spee hysterseislosses 工作磁场强度变化一周时,单位体积的磁滞材料中,由于磁滞所引起的能量损耗 3.7.4.1.27 能量因数X，enerycefrieientX 表征磁滞材料性能的一个参量 它是以最大磁导率处的磁场强度H,为顶点的磁滞回线面积s与 由H，和B为端点的矩形面积的四倍之比 X=s/(4H,B. 3.7.4.1.28 角形比angleshaperatio 磁滞材料的剩余磁通密度B 与工作点的磁通密度B 之比 26
GB/T2900.4一2008 3.7.4.1.29 非晶态磁性材料amorphosmagneticmaterial 原子排列缺乏长程有序的磁性材料 3.7.4.1.30 磁性薄膜mageticthin-ilm" 用蒸发沉积或其他技术(如溅射、电镀、外延等)制备的、厚度在1nmlAm的磁性物质的薄层 3.7.4.1.31 磁性液体mmagneticfluid 含有磁性微粒的胶状液或悬浮液 3.7.4.1.32 permanentmagneticferrite 永磁铁氧体 具有永磁性的铁氧体材料 如以BaFeO,颚铁氧体),SrFegO钯铁氧体)或PbFeeO铅铁 氧体),或是它们的固溶相Ba.Sr.Fe.o,(银钯铁氧体)为基的粉末成型烧结永磁材料 这类材料经 过适当的处理后,具有相当大的“磁性硬度”,即矫顽力很高,其数值(16~24)×10'A/m上下 3.7.4.1.33 neticferrite 软磁铁氧体soft mage “磁性硬度”低,矫顽力小,容易磁化的一类铁氧体材料 3.7.4.1.34 siliconsteel 电工(硅)钢(片 -般在大功率器件中使用的铁损(耗)低,饱和磁化强度高、矫顽力小和最大磁导率高的一类有磁织 构或无磁织构的薄片状或带状铁硅二元合金 3.7.4.2磁路及应用 3.7.4.2.t 磁路定理magneticcireuittheorem 表征磁路中的磁通量币,磁阻L/4M,S，和磁动势F之间的关系的定理 迷1F -ii=小习L/A闪s 注2，磁路是由长度分别为L,,磁导率为从,横断面积s的一种或多种(i=1.2.3)磁介质(包括气隙在内)所组 成,若其上绕有N匝线圈,并通过电流I,则F=NI; 注3，此定理的物理意义与欧姆定律相似,即;F 对应于电动势,L/4AS，对应于电阻,中对应于电流 3.7.4.2.2 有用磁道usefllux 经过主磁路的磁通 3.7.4.2.3 无用磁通unusableux 不经过主磁路的漏磁通 3.7.4.2.4 磁分离 magneticseparationm ration 磁选magnetie separ 通过一个产生较高磁场的装置,使强磁性物质从弱磁性物质分离出来的技术 广义还包括高梯度 磁分离,即通过一个产生较高磁场和较高磁场梯度的装置,使强弱程度不同的弱磁性物质互相分离开来 的技术